战术导弹零升阻力雷诺数效应及修正方法

叙述了雷诺数对战术导弹零升阻力的影响,并给出了适合战术导弹的零升阻力系数雷诺数效应修正方法,即变雷诺数试验外推修正方法及工程计算方法。修正结果表明,修正方法是可行的,变雷诺数试验外推法得到的修正量比工程计算得到的修正量更为合理,对于外形简单的战术导弹工程计算仍有较好的精确度。     

较低雷诺数零升阻力估算方法研究

根据层流和湍流的摩擦阻力估算公式,建立较低雷诺数条件下当量摩擦阻力系数的计算模型来估算零升阻力系数。通过对估算方法进行验证和分析,研究较低雷诺数时零升阻力系数随雷诺数的变化趋势。结果表明,建立的估算方法合理,并且准确地反映了零升阻力系数在较大雷诺数范围内的变化规律。     

超音速旋转体与机翼当升力不为零时的波阻力

本文利用微扰动理论的波阻力积分公式, 推导了超音速旋转体与机翼当升力不为零时的波阻力公式, 应用这些公式得到细长旋转体与小展弦比机翼在一定的条件下的最小波阻力和对应的横截面积与升力顺气流方向的分布与外形,以及任意平面形状机翼的最小波阻力和对应的截面积与升力分布所满足的条件。最后, 建立了一个最佳超音速小展弦比机翼的极图公式, 并求解了最大升阻比问题。     

超音速进气道的亚—跨音速阻力

附加阻力是衡量进气道性能好坏的一项重要指标。目前国内进气道阻力试验技术尚未达到使用程度,因此附加阻力的取得主要是依靠计算或查阅国外有关文献的图线。NACA TR 1187是较常用的阻力文献之一。该资料上的有关附加阻力的理论计算式已被广泛使用。文献上也有M数1.2以上的皮托进气道附加阻力系数及M数1.6、1.8,半锥角20°、25°的轴对称进气道附加阻力系数的图线可供初步设计时使用。这里介绍的普拉特—惠特尼公司的超音速进气道亚—跨音速附加阻力试验报告,以及通用动力公司沃思堡分公司关于皮托进气道附加阻力的近似计算即是另外的二篇。这二篇文章均符有一些图线。采用这些图线即可简便地得到附加阻力的近似值。在型号设计过程中,我厂曾把文中图线放大使用并把它与详细的理论计算作了粗略的比较,表明在曲线的精度范围内,与理论计算结果是吻合的,故全文译出。最后,把使用这二篇报告中图线所得的结果与理论计算的典型比较图线表示在图A和图B中。上述图线大多是对应尖唇进气道的,对于元唇进气道,附加阻力应加以修正。有的文献上采用K_(ADD)因子。本刊向大家介绍一篇北美公司的试验报告。报告把各种唇口钝度的试验K_(ADD)值绘成曲线,可供参考。     

旋转体跨音速零升波阻和压力的差分计算

应用Murman-Cole的有限差分法,求解具有纵向大扰动而横向小扰动的跨音速轴对称速势方程,由此计算旋转体跨音速零升力时的压力分布和波阻力,以及激波位置。物面边界条件被转移到物体轴上。远场边界条件由无穷远处的条件近似代替。计算物面压力系数时,用细长体理论进行物面速势插值。 速势的差分方程用沿半径方向线超松弛改进迭代求解。网格取62×16,迭代初场取零,达到收敛的迭代次数对M_∞<1,M_∞>1以及M_∞≈1分别大约为150,40和300次。松弛因子取为:M_∞<1时,0.9≤ω_b≤1.7,0.9≤ω_p<1.0;M_∞≥1时,0.8≤ω_b≤0.9,0.8≤ω_p≤0.9,这里ω_b,ω_p分别为局部亚音速点和超音速点的松弛因子。 算例为七种不同外形的细长体,计算结果与实验符合尚好。 文中对网格、初场、迭代方法、松弛因子等有关收敛性、收敛速度问题进行了探讨。在局部线化条件下,对定常小扰动轴对称势流的差分方程,进行了线超松弛迭代的稳定性和收敛性分析。数值计算经验与理论分析所得结论相符。     

定常轴对称超音速喷管和超音速射流的计算

本文叙述轴对称超音速喷管和超音速射流的数值计算。内点用MacCormack有限差分格式,分步加粘性;边界用从特征关系列出的二阶精度格式;喷管口用Prandtl-Meyer流公式;射流边界用一个迭代过程确定。对有激波喷管和无激波喷管做了大量的数值实验,并作了比较和讨论,给出了三个喷管的计算结果。     

海军战术导弹状态转移时间计算模型

状态转移时间值的大小主要由测试准备时间、因部件失效或故障而引起的维修时间等决定的。文中以完成状态转移的贮存导弹为研究对象,提出了基于贮存可靠性的状态转移时间概念,建立了基于多层次PERT-Peru网的状态转移模型,用该模型描述和仿真贮存导弹状态转移流程,利用仿真算法计算了导弹武器作战效能评估的重要参数之———基于贮存可靠性的状态转移时间。     

筒形机翼升阻力特性的数值研究

采用有限体积方法,基于多块结构化的贴体网格,求解预处理形式的NS方程,数值模拟了筒形涵道机翼的气动特性.得到了筒形涵道机翼的升力系数、阻力系数和升阻比等气动力参数,通过改变机翼外形和来流参数获得了气动特性随涵道长径比、来流迎角等参数的变化关系.计算结果表明:采用S3021翼型的筒形涵道机翼的阻力系数和升力系数随长径比的增大而减小,升阻比特性随长径比和迎角的变化均不是单调的,在长径比0.75和迎角5°时可得到较大升阻比.     

战术导弹亚声速纵横向非线性气动力计算研究

基于势流方程,进一步发展了非线性涡格法,计算研究了“ＸＸ”布局战术弹的纵横向非线性气动性能;与实验数据比较表明,本法适用于Ｍ∞≤０．８,α∞≤１５°。由于该法只需要在物面上划分网络,涡迹的松驰迭代都不超过３０次,使得该法具有适应性广、省机时、使用方便、计算准确的特点。每次计算能详细提供各部件的气动干扰性能以及分离涡的强度和位置,成为气动外形设计、研究的有力手段。     

超音速钝体绕流数值计算

本文提出了关于超音速钝体绕流数值求解的一种简便方法——非定常直线法。该方法在一般直线法的基础上利用具有时间项的双曲型方程组,将原求解一阶拟线性混合型方程组的边值问题,化为求解拟线性双曲型方程组的初边值问题。本方法的特点是对初始值要求不高,可克服一般直线法所遇到的奇异性问题,同非定常差分法比较,本方法的算法简单,花费机时少,计算结果也较为满意。用本方法给出了物形有曲率间断的超音速钝体绕流数值计算结果。     

前减振器压缩阻力和复原阻力的计算

分析了摩托车前减振器复原阻力和压缩阻力的形成过程，阐述了前减振器阻尼力的一般计算方法，并可由此计算出减振器的P－S曲线（示功图）和P－V线（速度特性）。     

飞行器亚、超音速气动载荷数值计算

应用Greem函数法数值模拟飞行器的气动载荷。给出了求解亚、超音速定常和非定常载荷的统一方法。数值模拟中釆用双曲四边形代替四边形元素;采用联合流场概念改进诱阻计算;并用计算机绘图原理核查输入的几何参数是否正确。以矩形翼及双三角翼航天飞机(089B模型)为例进行了数值模拟,结果与试验数据符合较好。     

超音速绕凹角湍流分离流动的计算

本文用统一的Levy-Lees变换以及正算法与逆算法相结合,求解了超音速绕凹角湍流分离流动。 对附着流区用边界层正算法,压强分布用流过尖劈统一的高超音速与超音速公式,湍流模型取代数涡粘性模型;对凹角分离区用边界层逆算法,给定位移厚度δ~*分布,湍流模型取代数松弛模型;边界层计算采用Cebeci-Keller Box方法;计算成功地算得分离流场,较好地预估了分离点与重附点位置以及壁面压强分布与表面摩擦应力分布。     

基于阻力分解策略的翼型阻力计算方法研究

研究并应用了基于翼型阻力分解策略的中场积分计算阻力的方法。中场积分方法是近年来提出的一种新的计算阻力的方法,方法将流场分为三个不同的区域：波阻区、型阻区、数值耗散区,通过对不同区域进行积分将阻力分解为波阻、型阻、数值耗散阻力。计算结果表明中场积分方法与传统的表面积分方法和远场积分方法相比,不仅可以将阻力分解成不同部分以便于进一步分析阻力产生机理,而且在计算中对网格量的要求较低,即使在网格量较小的情况下也能得到较精确的结果。     

超音速公务机声爆计算与布局讨论

超音速公务机是航空工业的重要发展方向之一,低声爆设计技术是超音速公务机的关键技术,但国内在该领域几乎没有任何研究基础,无法为超音速公务机提供足够的设计支持。为此,介绍了两种计算声爆的方法：一是从超音速流动的线化方程出发,推导体积和升力产生声爆强度的估算方法,该方法适用于飞机概念设计阶段;二是从非线性声学传播方程出发,使用CFD近场结果作为输入,编程计算声爆强度,该方法适用于飞机初步/详细设计阶段。在此基础上,对影响声爆强度的参数进行初步分析,结果表明：飞机重量和飞行高度对声爆强度影响很大,展弦比、翼载等参数对声爆强度的影响较小;＂细长机身＋鸭式布局＋大后掠三角翼＂布局比较有利于减小声爆强度。     

零附加阻力超声速变几何轴对称进气道设计

为了解决进气道压缩量与来流马赫数在宽马赫数工作范围匹配难的问题,开展了流量几乎可以全捕获的变几何进气道设计探索研究,从气动理论分析得到进气道设计需满足的理论关系式,据此开展了进气道气动型面设计,并研究了相应的变几何调节规律,利用数值模拟研究了进气道的气动性能,来流马赫数在1.2～4.0范围内流量系数可以达到0.99以上。初步研究表明通过精确匹配来流马赫数、收缩比和变几何调节规律,可以获得宽范围内流量全捕获的进气道气动型面,设计的唇口压缩面具有"S"形特征。     

计算超声速战术导弹大攻角气动力的数值方法

本文给出了超声速大攻角情况下战术导弹气动力特性及压力分布的计算方法。该方法以Woodward,F.A.等人的有限基本解方法为基础。考虑了弹身头部涡、翼面前缘涡、翼面侧缘涡、后缘涡及诸运动涡系的影响,使其应用范围超出了小攻角的限制。 本方法适用于有、滚转有任意舵面偏转情况下正常式或前控导弹外形的气动力特性及压力分布计算。攻角范围直到25°。