Q345/316L钢焊接接头的腐蚀性能

目前,对Q345/316钢焊接接头腐蚀性能的研究报道较少。采用手工电弧焊焊接Q345钢和316L钢,并以不同温度作时效处理,利用高温高压釜腐蚀失重法研究了焊接接头在3种盐度模拟海水中的腐蚀性能。采用体视显微镜和扫描电镜观察了焊接接头整体及不同区域的腐蚀形貌并分析其机理。结果表明:在模拟海水中,Q345/316L钢焊接接头中Q345钢侧热影响区发生点腐蚀,随Cl-浓度升高,腐蚀程度加剧;在同一盐度海水中,经不同温度时效处理的焊接接头的腐蚀速率不同,250℃时效处理后的最低,而550℃时效处理的最高;焊接接头腐蚀产物膜的主要成分为Fe3OOH。     

小方坯浇注HPB300-1钢的生产技术研究

介绍了HPB300-1钢小方坯生产过程中中心裂纹的产生及形成机理,并提出了相应的解决措施,通过实践取得了较好的效果。     

浅谈Q345钢构件埋弧焊焊接工艺

随着焊接技术的日益发展,埋弧焊在焊接技术领域中已成为不可缺少的焊接工艺方法之一。本文通过分析Q345钢的性能具体焊接Q345钢构件为例,来说明Q345钢构件埋弧焊的焊接工艺,希望Q345钢的焊接工艺能得到进一步的发展。     

NM360钢与Q345钢异种钢焊接接头组织与性能研究

为了解NM360钢与异种钢焊接应用过程中焊接接头的力学性能,本文对NM360调质钢和Q345热轧钢采用气体保护焊进行异种钢焊接,对焊接接头进行了力学性能试验及微观组织观察,并分析了NM360钢ICHAZ的软化机理.研究表明:Q345热轧钢焊接接头CGHAZ组织为贝氏体+魏氏组织,为HAZ硬度值最高的区域,FGHAZ和ICHAZ组织为P+F;NM360调质钢焊接接头CGHAZ组织为低碳马氏体,FGHAZ组织为低碳马氏体+少量的粒状贝氏体,晶粒细小,为HAZ硬度值最高的区域,ICHAZ组织为回火马氏体+铁素体+粒状贝氏体,铁素体组织是造成ICHAZ硬度值大幅度降低的原因.     

Q390低合金高强钢焊接性讨论

低合金高强钢广泛应用于石油化工、采油平台、球罐等大型工业设施建设，具有良好的加工性与抗腐蚀性。Q390低合金高强钢是一种新型钢，与传统低合金高强钢相比，Q390低合金高强钢的焊接性更好、冷热加工性能更强，适合多种高负荷钢结构的要求，加强Q390低合金高强钢焊接性是提高实用性能的重点。     

Q235钢中温无黄烟化学抛光工艺

低碳钢在双氧水系抛光液中化学抛光时,双氧水易分解,温度不易控制,而在硝酸系抛光液中化学抛光会产生黄烟且能耗较大。为此,研制了一种新型无黄烟低碳钢中温化学抛光液对Q235钢化学抛光,考察了化学抛光液组成及温度、时间对抛光质量的影响。结果表明:使用本工艺的化学抛光试样表面平整、粗糙度低,光亮度达3～4级;获得最佳抛光质量的化学抛光工艺为120～250mL/LH3PO4,100～200mL/LH2SO4,40～80g/LNaNO3,10～40g/LNaCl,20g/L复合添加剂,55～65℃,2～5min。     

回归分析土壤化学成分对Q235钢腐蚀的影响

根据Q235钢在海南地区第2年的土壤腐蚀试验结果,以及对各试验站土壤化学成分的分析,采用逐步回归的统计分析方法,讨论土壤化学成分与Q235钢腐蚀失重的相关关系。结果表明,土壤中的Ca~(2+)和全氮量与Q235钢的腐蚀失重有较好的相关性,是Q235钢腐蚀的主要影响因素。     

应用声发射技术监测Q235钢的点蚀

声发射(AE)可灵敏地检测材料结构的变化及损伤,目前对该技术用于金属点蚀监测的研究不多。建立了有效的AE试验平台,提取了Q235钢点蚀过程中产生的AE信号样本。结果表明,该信号特征与理论分析相吻合,低碳钢点蚀过程确实会产生AE信号。该技术可用来研究腐蚀发展规律及监测和评估腐蚀损伤。     

Q345R钢焊缝区大气腐蚀行为研究

研究了储罐钢Q345R钢焊缝区的大气腐蚀特征,并通过极化曲线和交流阻抗技术对比分析了热影响区、焊缝和母材的腐蚀行为,结合扫描电子显微镜、激光拉曼光谱仪对样品表面腐蚀微观结构和组成进行表征。研究结果揭示:母材的腐蚀敏感性最大,焊缝区较热影响区相比更耐蚀。腐蚀倾向与显微组织存在一定关系,焊缝区的显微组织为粒状贝氏体与针状铁素体,因该区域组织细化明显降低该区域的腐蚀敏感性,同时因焊接工艺使焊缝处几乎成为无孔区,母材处存在的微孔隙会导致母材具有更高的腐蚀速率。     

Q420qE桥梁钢深缺口断裂强度特性试验研究

开展了20 mm厚Q420qE钢-80℃～+20℃下的深缺口宽板拉伸试验和标准光滑试样拉伸试验,试验结果表明:随温度的降低,光滑试样的断裂强度R_f逐步增大,断裂应变e_f基本不变,而深缺口试样的断裂强度R_n则出现明显的下降。为表征R_n与R_f、e_f及温度的相关性,提出了引入温度项的修正Neuber公式,修正后的公式计算得到的R_n值与实测值的偏差在±5%以内,这一结果表明,对于深缺口宽板拉伸试验,温度的降低可能会增大缺口引起的应力应变集中效应。     

火灾温度与Q235钢晶粒度和硬度关系的研究

模拟典型火灾温度－时间曲线，对热轧的Q235钢钢筋进行受热处理，测定在不同火灾温度下Q235钢的晶粒度和硬度，给出了Q235钢的晶粒度和硬度与火灾温度之间的定量关系，提出了通过测定Q235钢晶粒度和硬度的大小来估算火场中不同部位的火灾温度的科学方法。     

Q500qE桥梁钢止裂性能试验研究

针对桥梁用Q500qE高强度结构钢,分别开展了梯度温度型双重拉伸试验、落锤试验和标准圆截面试样拉伸试验,测得了钢板的止裂温度CAT、无塑性转变温度T_NDT、屈服强度R_el,在此基础上提出了CAT与T_NDT、R_el及板厚t的相关性方程。由相关性方程得到的止裂温度计算结果与实测结果的偏差在±5℃以内,表明该方程能够较好地表征止裂温度与无塑性转变温度、屈服强度、板厚之间的相关性。     

大连饱和水土壤中Q235B钢和L245钢的腐蚀行为

对管线钢L245土壤腐蚀的研究目前未见报道.采用失重和电化学阻抗谱测试方法,研究了大连市2种在役燃气管线钢Q235B和L245在饱和水土壤中的腐蚀特性,比较了两者的腐蚀行为.结果表明:Q235B钢的腐蚀电位比L245钢高20mV左右;腐蚀初期两者的阻抗谱均由高频小容抗、中频大容抗和低频小感抗组成,腐蚀后期低频小感抗退化直至消失;随着时间的推移,Q235B钢的腐蚀速率先增大后缓慢减小,L245钢的腐蚀速率先缓慢减小后急剧减小;同等条件下L245钢的耐蚀性要优于Q235B钢.     

Q345钢输油管道开裂原因分析

某电厂Q345钢输油管道在运行过程中发生开裂泄漏。通过宏观分析、化学成分分析、硬度测试和金相检验等方法,对管道开裂原因进行了分析。结果表明:由于弯头的选材不当,后续对直管段和弯头进行焊接前未能正确识别材料,造成制订的焊接工艺不恰当。不恰当的焊接工艺使得焊接热影响区产生了冷裂纹,最终导致该Q345钢输油管道开裂。     

45号钢生产实践

重点介绍了采用转炉-LF精炼-连铸生产45号钢的生产实践，根据45号钢的钢种特点重点在转炉控碳、连铸容易发生粘结漏钢方面采取了相应措施．保证了45号钢的成功生产。     

Q235钢的污染海洋大气环境腐蚀寿命预测模型

采用周浸加速实验模拟Q235钢在我国青岛、万宁两种污染海洋大气环境的腐蚀行为,用失重法、X射线衍射(XRD)、扫描电子显微镜(SEM)等方法分析Q235钢在室内模拟大气环境的腐蚀形貌、腐蚀产物、腐蚀动力学。研究室内加速实验与室外暴晒实验的相关性。结果表明:周浸加速实验后Q235钢与实际污染海洋大气环境暴晒实验结果相关性较好。结合灰色关联法建立Q235钢在两种污染海洋大气环境下的腐蚀寿命预测模型:T_(QD)=137.002t~(1.093),T_(WN)=102.398t~(0.952)。     

表面铝含量对Q235钢电化学腐蚀性能的影响

用粉末渗铝技术在Q235钢表面上制备了不同铝含量的渗铝层,通过阳极极化曲线测试了渗铝试样在35 g/L NaCl溶液中的电化学腐蚀性能.试验结果表明:不论铝含量如何,Q235钢在35 g/L NaCl溶液中的阳极极化曲线上均表现为活化溶解,未出现钝化.试样的耐腐蚀能力随Q235钢表面铝含量的增加而增强;当表面铝含量低到2.6%(质量分数)时,即使表面未形成连续的渗铝层,其耐蚀性能仍高于不含铝试样;当表面铝含量为51.2%时,其耐蚀性能低于1Cr18Ni9Ti不锈钢,这与有关文献报道的含铝钢的耐蚀性能高于1Cr18Ni9Ti不锈钢的不同.     

HRB500E抗震钢筋小方坯连铸生产实践

本文通过硅高锰合金元素成分设计确定了HRB500E抗震钢筋小方坯的化学成分,通过控制电炉炼钢熔化期操作、氧化期操作和LF精炼操作控制,控制好连铸温度制度、拉速控制和冷却模式主要参数控制等工艺手段,成功冶炼出了符合国标化学成分要求的连铸小方坯.检测结果表明,连铸小方坯表面质量和低倍组织质量均合格,后续可以批量生产.     

Q460C钢的连续冷却转变曲线

研究了Q460C钢连续冷却过程中奥氏体转变过程以及转变产物的组织变化,为制定生产工艺提供参考依据。由Q460C钢的连续冷却转变曲线(CCT图)和不同冷却速率的显微组织可知,当冷却速率较低时,形成粗大的块状铁素体和珠光体;当冷却速率大于3℃/s时出现贝氏体,形态似针状铁素体,其形成温度在450~600℃;当冷却速率大于15℃/s时,发生马氏体转变,马氏体的转变点约为350℃。