大应变量冷轧AA1050铝合金微观组织与织构的演变

采用ECC和EBSD技术研究了AA1050铝合金冷轧到大应变量下微观组织和织构的演变规律. 结果表明,AA1050合金冷轧到大形变量时,微观组织由低应变下的胞块组织结构转变成典型的层片状界面(LBs)结构,其内部的LBs基本与轧向(RD)平行;主要存在两种转变机制,即由于轧制变形(机制I)和借助于S-bands结构的剪切作用(机制II),从而导致GNBs逐渐旋转到与RD平行,且以机制I为主.变形过程中,由于晶粒的分裂形成大量的大角度界面,随应变的增加,大角度界面的间距逐渐减小、数目逐渐增多;当冷轧到90%应变量时,除原始晶界外,约为47%的大角度界面起源于变形诱导的界面. 冷轧变形主要形成典型的Brass+S+Copper轧制织构,且强度随应变的增加而逐渐增加.     

柱状晶Ni在冷轧过程中晶粒取向的演变及模拟

将具有{001)取向的柱状晶Ni样品分别冷轧到0％,10％,30％和50％,用电子背散射图(EBSP)技术测量晶粒取向,跟踪晶粒取向在轧制过程中的演变,得到晶粒取向演变的统计性结果.采用Taylor模型模拟晶粒取向的演变,并与实验结果比较.结果表明,晶粒取向的演变主要受原取向的影响,只有一部分晶粒取向的演变符合Taylor模型.     

一种5083铝合金中晶界面热轧织构的研究

通过电子背散射衍射技术,测定了一种5083铝合金中的热轧织构。结果表明：在结构中的不同位置,织构组分呈现非均匀发展的特点,特别地,晶界面亦呈现取向织构。在样品的中心位置,晶界面趋向于{111}取向,且其数量高出随机晶界50%;同时,在样品的边缘位置,晶界面趋向于{110}与{112} 取向,且其数量高出随机晶界28%。更具体地,小角和大角晶界中均呈现这种晶界面的各向异性分布。     

工业纯钛位错界面的高速形变响应

以工业纯钛为密排六方金属的模型材料。通过多道次冷轧工艺制备具有不同位错界面类型的工业纯钛板材。利用分离式霍普金森压杆(SHPB)实现高速形变,采用透射电子显微分析技术观察位错界面结构的变化,从而分析出不同类型位错界面的高速形变响应。结果表明:在应变速率为1000 s~(-1)时,初始位错界面成为高速形变过程中位错滑移的主要障碍。几何必须位错界面间距为0.5μm的板材冲击后会出现与原始界面交截的新生位错界面,初始几何必须位错界面(GNB)间距为0.3μm以下的工业纯钛在高速形变后会出现位错团结构;初始位错界面在0.1μm或以下,局部剪切的组织模式只是初始位错界面的扭折和位错塞积,在高度局域化的组织中,基体扭折位错界面并未产生,但有位错塞积和亚晶结构。     

高纯铝冷轧形变组织及晶界角度分布的取向特征

采用光学金相(OM)和电子背散射衍射(EBSD)技术研究了高纯铝轧制变形的微观组织、晶界角度分布和取向的关系。结果表明:平行于轧向的形变微观组织可分为具有明显特征取向且包含的晶界以小于5°为主的带状组织(OAB)和取向散布宽度较大且包含的晶界以大于15°为主的带状组织(OSB);<5°,5°~10°,10°~15°和>15°4个级别的晶界角度水平面积率既与形变微观组织的形貌相关,也与其取向有关。     

大应变量冷轧金属Ni再结晶过程中∑3晶界演化

应用电子背散射衍射技术(EBSD)和电子通道衍衬成像技术(ECC)研究了大应变量(96%)冷轧纯度为99.996%的金属Ni在低温再结晶过程中∑3晶界的演化.研究表明,基于EBSD数据,∑3晶界可以分为两类——孪晶型和非孪晶型∑3晶界,二者可通过晶界取向差与60°〈111〉的偏差△θ来区分.EBSD定位观察再结晶过程的结果表明,非共格孪晶是由共格孪晶发展而来;绝大部分∑3~n(n>1)晶界由晶核与其n次孪晶相遇而形成,并且晶界含量随着n的增加显著降低.大部分非孪晶型∑3晶界由孪晶型∑3晶界与小角晶界(∑1)相遇反应而来,可能比孪晶型∑3晶界更能够阻断大角晶界网络.     

Ta-7.5％W合金箔材冷轧过程中的位错结构演变

本文详细研究了Ta-7.5％W合金中取向为45°立方旋转织构{001}〈110〉方向的晶粒在冷轧变形过程中的位错结构和显微硬度演变规律.结果发现,当冷轧变形10％时,合金中形成了典型的bcc金属冷变形的位错结构,包括位错偶极子、位错反应形成的“剪刀”型位错以及位错碎片亚结构等;随着变形的进一步进行,其中一种晶粒中初期形...     

2024/7075异种铝合金搅拌摩擦焊的晶体取向演化

使用光学显微镜、电子背散射衍射（EBSD）对比研究了2024/7075异种铝合金搅拌摩擦焊（FSW）接头及母材的组织特征、晶界特征和织构的演化.结果表明,后退侧热力影响区晶粒的小角度晶界含量较母材明显增大而前进侧热力影响区晶粒的小角度晶界含量与母材相比没有明显变化,焊核区发生了动态再结晶,大角度晶界含量明显增加.后退侧2024铝合金为弱取向组织,前进侧7075铝合金母材、热影响区以及热机影响区具有较强的S织构{123}<634>、黄铜织构{011}<211>和R织构{124}<211>,焊核区为等轴再结晶晶粒,没有明显的择优取向.     

铝合金微通道扁管EBSD晶粒度和织构分析

采用电子背散射衍射(EBSD)技术,研究经高温大挤压比成形的AA3003铝合金微通道扁管横纵截面的晶粒分布、晶粒度统计和择优取向。结果表明,铝合金扁管的横截面和纵截面晶粒均呈等轴状,椭圆的长短轴比均约1.7左右。横截面平均晶粒尺寸约34.4μm,纵截面的平均晶粒尺寸约41.2μm。扁管沿挤压方向未观察到挤压变形带和焊合线。此外,铝合金微通道扁管织构为弱立方织构(100)[001]混合沿着挤压方向强高斯织构(110)[001]。并且经过高温严重塑性变形铝合金的微通道扁管的组织为再结晶组织,晶粒呈椭球状,顺着挤压方向略有拉伸,并生成典型铝合金再结晶织构。     

冷轧高纯铝柱状晶粒的组织与微取向的不均匀性

采用光学显微术与SEM-EBSD技术观测了经65%压下量冷轧后高纯铝多晶体中不同取向柱状晶粒的微观组织与微取向图.结果表明:形变晶粒各部分具有不同的转动趋势,靠近晶界部分(BP)的转动角度小于远离晶界部分(IP)的;〈001〉∥RD取向的晶粒向α-取向线聚集,其BP与IP部分的转动角度相差5°～6°;〈121〉∥ND取向的晶粒向β-取向线聚集,其BP和IP部分的转动角度相差5°～12°;这表明轧制变形晶粒各部分的微观组织与微取向分布与其初始取向和所处位置有关.     

MICROSTRUCTURE AND TEXTURE EVOLUTIONS OF AA1050 ALUMINUM ALLOY COLD ROLLED TO HIGH STRAINS

采用ECC和EBSD技术研究了AA1050铝合金冷轧到大应变量下微观组织和织构的演变规律. 结果表明, AA1050合金冷轧到 大形变量时, 微观组织由低应变下的胞块组织结构转变成典型的层片状界面 (LBs)结构, 其内部的LBs基本与轧向 (RD) 平行; 主要存 在两种转变机制, 即由于轧制变形 (机制I) 和借助于S--bands结构的剪切作用 (机制II),从而导致GNBs逐渐旋转到与RD平行, 且以 机制I为主. 变形过程中, 由于晶粒的分裂形成大量的大角度界面, 随应变的增加, 大角度界面的间距逐渐减小、 数目逐渐增多; 当冷轧到90%应变量时, 除原始晶界外, 约为47%的大角度界面起源于变形诱导的界面. 冷轧变形主要形成典型的Brass+S+Copper轧制织构, 且强度随应变的增加而逐渐增加.     

EBSD ANALYSES OF THE MICROSTRUCTURAL EVOLUTION AND CSL CHARACTERISTIC GRAIN BOUNDARY OF COARSE--GRAINED NiAl ALLOY DURING PLASTIC DEFORMATION

采用EBSD分析了1075℃和初始应变速率为8.75×10^-4 s^-1条件下大晶粒NiAl合金高温塑性变形过程中的组织演变 与重位点阵 (CSL) 特征晶界分布. 变形前大晶粒NiAl合金以大角度晶界为主, 小角度晶界比例极低. 在高温塑性变形过程中, 取向差5°以下的小角度晶界不断产生. 随变形量的增大, 新形成的小角度晶界取向差增加, 转变为取向差较大的6°---15°小角度晶界, 进而转变为15°以上的大角度晶界. 小角度晶界的产生速率与转变为大角度晶界的速率趋向动态平衡. 小角度晶界向较大角度晶界不断转变导致晶粒显著细化. CSL特征晶界分析表明, 大晶粒NiAl合金高温塑性变形过程中, CSL晶界分布发生改变, 将对合金室温力学性能产生影响.     

固溶和预时效Pb合金冷轧退火后的晶界特征分布

采用电子背散射衍射(EBSD)技术研究了不同固溶及预时效状态下Pb-0.05Ca-1.5Sn-0.026A1(质量分数,%)合金冷轧退火后的晶界特征分布(GBCD).结果表明: 290℃固溶处理后冷轧退火的合金样品中出现了较多的特殊晶界,Σ3和(Σ9 Σ27)晶界的比例分别达到49.6%%和7.2%,并且特殊晶界能较好地阻断一般大角度晶界网络的连通性;固溶后先进行100及200℃预时效处理,然后再进行冷轧退火的合金样品中形成了较少的特殊晶界,Σ3和(Σ9 Σ27)晶界的比例分别低于35.9%和2.5%,特殊晶界几乎不能阻断一般大角度晶界网络的连通性.     

铝合金液体金属脆断过程的TEM原位观察

采用自制的恒位称加载台,在透射电镜（ＴＥＭ）中原位观察了７０７５铝合金吸附液体金属（Ｈｇ＋３％Ｇａ）后加载裂纹前方位错组态的变化以及脆性微裂纹的形核和扩展,结果表明：液体金属吸附后能促进位错的发射、增殖和运动;当吸附促进位错发射和运动达到临界状态时,脆性微裂纹就在原裂纹顶端或在无位错区中形核并解理扩展。     

7175铝合金的应力腐蚀及晶界Mg偏析的作用

通过恒伸长速度试验和能谱分析，研究了７１７５铝合金在３．５％ＮａＣｌ水溶液中的应力腐蚀行为及晶界的化学成分，结果表明，７１７５铝合金在１４０℃，９８ｈ时效的强度较１４０℃，１６ｈ时效的强度略主，而且具有较好的抗应力腐蚀性能。此外，晶界上Ｍｇ偏析浓度随着时效程序的增加而减小，且与合金的应力腐蚀敏感性密切相关。     

EVOLUTION OF MICROSTRUCTURES AND HARDNESS DURING CONTINUOUS THERMO-MECHANICAL PROCESSING OF 6201 ALUMINUM ALLOY

1.Introduction6201aluminumalloyisaheattreatablealloyandoftenusedforoverheadconductivewire,whichcanbefabricatedthroughakeyprocedureofcontinuousthermo-mechanicalprocessing(CTMP)toobtaingoodcomprehensiveproperties[1--4].Inrecentyears,manyrenovatedproductionmethodshavebeendeveloped,oneofwhichisCHTA(ContinuouslyHeatTreatmentAllots)processing,includingcontinuouscastingandthermo--mechanicalrolling,drawing.CHTAnotonlyeliminatesseveralproceduresofheattreatment,thusleadingtohigherproductivityanden…     

LY12铝合金的再结晶织构、晶界特征分布及抗腐蚀性能

利用Ｘ射线定量织构分析术（ＯＤＦ）和背散射电子衍射花样术（ＥＢＳＰ）,对冷轧ＬＹ１２铝合金的再结晶织构、晶界特征分布及其与抗腐蚀性能的关系进行了研究。结果表明,高温退火样品的再结晶织构与冷轧样品的织构相似;预回复＋低温退火样品具有较强的再结晶立方织构,重位晶界（尤其∑７）具有较高的出现频度,重位晶界出现的频度愈高,样品的抗腐蚀性能愈好。     

晶粒组元沿晶界旋转的铜双晶在循环变形中的滑移形貌与位错组态

对晶粒组元因晶体生长时沿晶界发生旋转的铜双晶体进行了恒定塑性应变幅下的循环形变研究,塑性应变幅为1.5X10-3通过扫描电子显微镜-电子通道衬度技术（SEM-ECC）对滑移形貌和位错组态的演化进行了观察,发现由于晶粒内部的几何效应使沿晶界的位错组态随着晶粒的旋转方向的变化也相应发生变化,逐渐表现为由滑移带与晶界的相互作用过渡到形变带与晶界的相互作用.形变带Ⅱ（DB Ⅱ）对于主滑移有着明显的阻碍作用.晶界无位错区（DFZ）伴随着形变带Ⅱ在晶界的出现而产生.胞状结构的形成是由于次滑移系的开动使形变带Ⅱ中的位错墙结构先破坏而后形成.