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介绍对大型水轮电机、汽轮发电机和节能高效电机用高牌号无取向电工钢所采取的诸如添加微量Sb、Sn、Se和Te合金元素等相应的措施,可以控制高牌号无取向电工钢中的CuS和MnS比例及形态分布,进而可以改善该钢的组织和织构,提高磁性。 相似文献
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以CaO-CaF2复合渣系为脱硫剂,在RH精炼过程采用真空投入法进行高牌号无取向电工钢深脱硫工业试验,采用KTH模型计算分析了RH炉渣成分对硫容量CS的影响。研究结果表明,炉渣成分控制在 w((CaO))/w((SiO2))为5~7, w((CaO))/w((Al2O3))为1.5~1.8, w((Al2O3))为25%~30%,w((FeO+MnO))<5%,脱硫剂加入量为6~8kg/t时,钢中硫质量分数从平均0.0031%降低到0.0018%,最高脱硫率达到47.1%,平均脱硫率为41.7%。 相似文献
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本钢根据对薄板坯连铸连轧工艺生产的工艺特点、凝固组织、夹杂物析出特点、铸坯表面质量及其对高牌号无取向电工钢性能的影响的研究,自主开发了具有国际先进水平的薄板坯连铸连轧工艺高牌号无取向电工钢. 相似文献
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Combining with the study of analogue experiments and test analysis,the kinetics of precipitation and growth of AIN and MnS in non-oriented electrical steel produced by the CSP process is calculated.The results show that the precipitate phase particles of AIN and MnS in typical non-oriented electrical steel grades produced by the CSP process have grown to some extent in the soaking stage,but the precipitation contents are less than 20% of the total contents of nitride and sulfide.The precipitate phase particles of AIN and MnS have precipitated almost after the hot roiling process.The precipitation contents are more than 80% of the total contents of nitride and sulfide,but it is very late for the precipitate phase particles to grow at the end of the hot rolling process. 相似文献
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Combining with the study of analogue experiments and test analysis, the kinetics of precipitation and growth of AlN and MnS in non-oriented electrical steel produced by the CSP process is calculated. The results show that the precipitate phase particles of AlN and MnS in typical non-oriented electrical steel grades produced by the CSP process have grown to some extent in the soaking stage, but the precipitation contents are less than 20% of the total contents of nitride and sulfide. The precipitate phase particles of AlN and MnS have precipitated almost after the hot rolling process. The precipitation contents are more than 80% of the total contents of nitride and sulfide, but it is very late for the precipitate phase particles to grow at the end of the hot rolling process. 相似文献
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研究了常化温度、常化时间及常化后冷却速度对Si的质量分数为1.6%的无取向电工钢成品磁性能的影响。结果表明:在850~1 050℃范围内,随着常化温度的升高,成品铁损先减小后增大,成品磁感应强度先增大后减小;当常化温度为1 000℃时,成品平均铁损最低,平均磁感应强度最高;常化时间从3min延长到7min时,成品铁损先减小后增大,成品磁感应强度则呈单调下降趋势;随着常化冷却速度的降低,成品铁损先减小后增大,成品磁感应强度则呈单调增大趋势;对于Si的质量分数为1.6%的无取向电工钢,最佳的常化制度为:在1 000℃进行常化,时间5min,常化后空冷。对热轧板进行常化后,热轧板发生了不同程度的再结晶和晶粒长大。提高常化温度、延长常化时间、降低冷却速度,都能使常化板晶粒粗化,进而粗化成品板晶粒,改善磁性能。通过扫描电镜观察发现,成品板中析出物主要为AlN和MnS的复合析出物,以及少量的单独析出的AlN和MnS,而常化工艺主要是通过粗化析出相,减少细小析出相数量,从而减少对晶界钉扎作用来改善成品磁性能。 相似文献
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研究了常化对CSP流程生产的wSi=1.6%的无取向电工钢组织、织构和成品磁性能的影响。结果表明,经CSP流程生产,且在相同的冷轧及退火制度下,经1000℃×2min常化处理的wSi=1.6%的无取向电工钢热轧板,其最终退火成品的铁损P15/50比不常化试样下降了10.5%,磁感B50比不常化试样提高了2.5%;常化使wSi=1.6%的无取向电工钢成品的平均晶粒尺寸增大,成品铁损P15/50相应减小;同时,常化使wSi=1.6%的无取向电工钢成品中高斯织构的强度增加,γ纤维织构的强度减弱,这有利于成品磁感B50的提高。 相似文献
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无取向电工钢CSP-冷轧-退火过程中的织构演变 总被引:2,自引:1,他引:2
利用ODF图研究了采用CSP工艺生产的热轧带钢为基料的无取向电工钢在冷轧生产过程中的织构演变.结果表明,无取向电工钢冷轧生产过程中,从CSP热轧带钢到退火成品,织构强度逐渐减弱.从热轧带钢到冷轧带钢织构骨架线保持不变,都是沿〈011〉方向.退火态成品织构分布比较均匀.无取向电工钢在冷轧生产过程中,晶粒取向由α纤维线向γ纤维线转动.当w(Si Al)从1.0%增加至1.5%时,在冷轧及退火过程中它对热轧织构的影响逐渐减弱. 相似文献
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运用EBSD和X射线衍射技术,研究了模拟CSP流程生产无取向硅钢在热轧-常化-冷轧过程中织构的演变。热轧板沿板厚方向应力场和温度场的差异导致由表至中织构锋锐度增高,织构类型存在明显变化,表层主织构为B类纤维织构,次表层为A类纤维织构,中心层为旋转立方织构{001}<110>。常化过程削弱了这种差异性,但中心层仍保留了一定强度的立方织构{001}<100>。冷轧板表层及中心层的主织构均为{112}<110>、{111}<112>,表层织构锋锐度较中心层的强。分析表明热轧、常化、冷轧织构的演变与基体初始织构、组织密切相关。表层、次表层热轧板织构经常化演化成散漫、分布较均匀的织构,中心层主要织构由{001}<-1-10>绕RD逆时针旋转45°演化至{001}<0-10>。冷轧后织构演变为以{223}<110>为主的B类织构和以{111}<112>为主的A类织构。 相似文献