热处理工艺对CuNiCrBeTi合金组织和性能的影响

对用于汽轮发电机转子槽楔材料Cu-Ni-Cr-Be-Ti铜合金进行了一系列的热处理强化工艺试验.试验结果表明,该合金经(950±10)℃×1.5 h固溶 25%～35%的冷变形 (520±10)℃×2 h时效处理后,其硬度为256HB,导电率为47.23%IACS,室温下抗拉强度775 MPa,屈服强度678 MPa,伸长率20%,其物理性能和力学性能均能满足服役条件苛刻的汽轮发电机转子槽楔的使用要求,对于研究开发槽楔合金材料具有重要意义.     

CuNiCrSiBeZr合金强化工艺研究

研究了固溶、时效及冷变形+时效等工艺对无Co低Be的汽轮机转子槽楔材料CuNiCrSiBeZr合金组织与性能的影响.结果表明,该合金经960℃×1.5 h固溶+30%～38%冷变形+490℃×3 h时效处理后,合金具有优良的综合性能,其硬度(HB)为256,电导率为30.0 MS/m,软化温度达到525℃,室温下抗拉强度为827 MPa.屈服强度为779 MPa,伸长率为16%,经超声波探伤仪探伤合格,满足了服役条件苛刻的汽轮发电机转子槽楔的使用要求.     

CuNiCoCrBeZr合金强化工艺与组织性能研究

对CuNiCoCrBeZr合金进行了一系列的热处理强化工艺试验.结果表明,该合金经940℃×1.5 h固溶+30%冷变形+490℃×3 h时效处理后,其硬度为253 HB,导电率为57.76%IACS,室温下抗托强度903 MPa,屈服强度861 MPa,伸长率16.24%,其物理性能和力学性能均能满足服役条件苛刻的超(超)临界汽轮发电机转子槽楔的使用要求.     

槽楔用CuNiCrBeTi铜合金的热处理工艺及其组织与性能

对槽楔CuNiCrBeTi合金开展了大量系统的热处理试验,研究其强化工艺。研究表明,该CuNiCrBeTi合金经950℃×1.5 h固溶+25%的冷变形+520℃×2 h时效处理后,其硬度可达到244 HBS、导电率47.23%IACS,室温下抗拉强度R_m=775 MPa,规定塑性延伸强度R_(p0.2)=678 MPa,伸长率A_5=18%,均达到了槽楔对材料的技术指标要求。     

压力成型槽楔铜合金热处理组织与性能研究

通过对挤压拉拔成型的CuCo2BeZr槽楔合金进行系列固溶处理和时效处理试验,并对合金金相组织和性能测试分析,确定合金最佳热处理工艺为930℃×1.5 h固溶+490℃×2.5 h时效。该工艺条件下合金的性能达到并超过合金用作转子槽楔的要求,硬度和导电率分别达到242 HB和45.7%IACS。     

CuCoBeTiZr合金强化工艺与组织和性能研究

对CuCoBeTiZr合金进行了一系列的热处理强化工艺试验研究。研究表明 ,该合金经 970℃× 2h固溶+(35 %～ 4 5 % )的冷变形 +5 10℃× 3h时效处理后 ,合金在室温和高温 (42 7℃ )下 ,具有优良的综合性能 ,其硬度可达 2 78HV30、导电率 4 8%IACS、软化温度 5 6 0℃ ,能满足服役条件苛刻的汽轮发电机转子槽楔的使用要求 ,对于研究开发槽楔合金材料具有重要意义     

CuNiCoCrBe槽楔铜合金的强化工艺

选用一系列热处理工艺对新型CuNiCoCrBe槽楔铜合金进行强化,研究了其在热处理过程中性能和组织的变化规律.研究表明,CuNiCoCrBe铜合金获得较好综合性能的热处理工艺是:950℃×1.5 h固溶+490℃X3 h时效,其硬度达到264 HB,导电率e达到56.90%IACS,能够满足槽楔铜合金使用要求.     

新型CuNiCrSiZr合金的热处理工艺

对新型发电机槽楔用CuNiCrSiZr合金进行了不同的固溶、冷变形、时效等工艺试验,利用光学显微镜、扫描电镜和能谱仪等手段研究了不同热处理工艺及冷变形对CuNiCrSiZr合金的组织与性能的影响。结果表明,经930℃×1 h固溶+45%冷变形+480℃×3 h时效处理后,CuNiCrSiZr合金的硬度和导电率分别可达242 HB和30%IACS,具有良好的综合使用性能,满足发电机槽楔的技术要求。     

含Sr 7085铝合金挤压材的热处理制度

采用显微硬度与电导率测试、拉伸试验、晶间腐蚀及剥落腐蚀试验、金相(0M)及扫描电镜(SEM)观察,研究了热处理制度对含Sr Al-7.0Zn-1.4Mg-1.5Cu-0.14Zr 7085铝合金挤压材性能的影响.结果表明:固溶处理对合金的拉伸性能影响显著,强化固溶合金强度要明显高于常规固溶合金,常规固溶(470℃×2 h)T76(121℃×5 h +153℃×16 h)时效处理合金的屈服强度与抗拉强度分别为436.8 MPa、492.25 MPa,而经强化固溶(470℃×2 h+480℃×2 h+490℃ ×2 h)T76处理的合金为471.8MPa、518.25 MPa;时效制度对合金的硬度、电导率及抗腐蚀性能有较大影响,T76(121℃×5 h+153℃×16h)时效处理后,合金获得较好的性能配合.本合金的最佳热处理制度为强化固溶T76时效处理,此时合金具有良好的综合性能.     

强化固溶处理对含Sr 7085铝合金微观组织与力学性能的影响

采用电子背散射衍射检验、硬度与电导率测试、拉伸试验、扫描电镜观察,研究强化固溶处理(470℃×2 h+480℃×2 h+490℃×2 h)对经T7652(2%~3%预压缩+121℃×5 h+153℃×16 h)处理的7085铝合金显微组织和力学性能的影响。结果表明:与经常规固溶(470℃×2 h)+T7652处理的7085铝合金相比,经强化固溶+T7652处理的合金平均晶粒尺寸由28.28188μm长大至31.18777μm,硬度由197.93 HV提高到200.18 HV,电导率基本不变,屈服强度从474.8 MPa提升至482 MPa,抗拉强度从537 MPa提升至542.3 MPa,伸长率则由12.575%下降到11.5%,断口裂纹多为沿晶扩展。     

Application research of centrifugal investment cast TiAl component used for advanced aircraft engine

A more complex structural component with small size and very thin walls and blades used for advanced aircraft engine was fabricated well by induction skull melting and centrifugal investment casting with a proper ceramic mold. The tensile elongation and ultimate strength of the hot isostatically pressed (HIPped) Ti-46.5Al-2.5V-1Cr (mole fraction, %) casting alloy sare up to 2.5% and 645 Mpa at room temperature, and 31% and 593 Mpa a t 800 ℃. The fracture roughness at room temperature is up to 28 Mpa*m1/2 . The endurance tensile strength at 800 ℃ for 150 h, is higher than 200 Mpa. The high cycle rotary bending fatigue strengths for 1×107 cycles at room temperature and 800 ℃ a re 412 Mpa and 270 Mpa, respectively.     

多元耐磨铝青铜的强化工艺

研究了热处理对铸态多元铝青铜的微观组织和性能的影响,确定了合金的较佳固溶-时效热处理参数,探讨了合金的强化机理.结果表明,合金经960℃×2 h(水淬)固溶+520℃×3 h(空冷)时效工艺处理后,硬度为40.8 HRC,抗拉强度为608 MPa,冲击韧度为4.8 J/cm~(-2).     

热处理工艺对含Er压铸Al-Si-Mg合金组织及性能的影响

以含Er的压铸Al-Si-Mg合金为研究对象,通过拉伸性能测试、光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、能谱(EDS)及透射电镜(TEM)分析及定量统计,分析研究了不同固溶、时效工艺对合金组织及性能的影响。结果表明:双级固溶有利于一次相回溶至基体,使合金的塑性提高;固溶温度、时间的提高能够增加固溶到基体中的溶质原子和一次相的数量。Al-Si-Mg合金峰时效时,主要的强化相为β″、β′相,β′相主要表现为长条状及“T”字形。当热处理工艺为(280 ℃×3 h+530 ℃×3 h)固溶+170 ℃×3 h时效时,合金的伸长率达8.5%,具有高塑性; 热处理工艺为(280 ℃×3 h+540 ℃×10 h)固溶+170 ℃×10 h时效时,合金的抗拉强度为344 MPa,屈服强度为312 MPa,合金具有高强度。     

Warm compacted NbC particulate reinforced iron-base composite(Ⅰ)--Effect of fabrication parameters

1　ＩＮＴＲＯＤＵＣＴＩＯＮＭｅｔａｌｍａｔｒｉｘｃｏｍｐｏｓｉｔｅｓ (ＭＭＣｓ)ｃｏｍｂｉｎｅｓｔｈｅａｄｖａｎｔａｇｅｓｏｆｄｉｆｆｅｒｅｎｔｍａｔｅｒｉａｌｓ.Ｉｔｉｓａｈｏｔｓｐｏｔｉｎｔｈｅｐａｓｔｄｅｃａｄｅｓ .Ｐｏｗｄｅｒｍｅｔａｌｌｕｒｇｙ (     

机械合金化与热压烧结法制备2Si-B-3C-N陶瓷

以Si_3N_4、B4C、C、Si等粉末为原料,采用机械合金化方法制备2Si-B-3C-N粉末,在氮气保护下1900 ℃, 40 Mpa热压烧结30 min获得2Si-B-3C-N陶瓷,研究了块体陶瓷微观组织结构与力学性能.高能球磨粉末在热压烧结后致密度达到了97.9%.热压烧结的2Si-B-3C-N陶瓷中主要含有等轴状的b-SiC和层片状的h-BCN相.BCN晶粒尺寸约为200 nm,SiC晶粒尺寸约为400～500 nm.BCN晶粒主要分布在SiC晶粒周围.2Si-B-3C-N陶瓷的室温抗弯强度、弹性模量、断裂韧性、硬度分别为446.6 Mpa、144.6 Gpa、5.10 Mpa×m~(1/2)和5.53 Gpa.在高温空气状态下,2Si-B-3C-N陶瓷的抗弯强度随温度的升高而降低,1000和1400 ℃下的抗弯强度分别为358.7和202.1 Mpa.     

多级固溶时效对7×××系超高强冷挤压铝合金组织性能的影响

通过对一种超高强7×××系铝合金进行多级固溶时效处理,发现随着固溶温度的升高以及时效时长的增加,会导致合金的力学性能显著提升后有所下降。结果发现,采用450 ℃×2 h+460 ℃×2 h+470 ℃×2 h+480 ℃×2 h,水冷的固溶强化以及121 ℃×12 h时效处理后,合金能获得更好的力学性能,强度、硬度和塑性匹配更加优良。     

AgCu28合金的织构组织与力学性能

用X射线衍射法研究AgCu28合金的轧制变形织构组织和退火织构组织,对它们的延伸率和抗拉强度进行测试。结果表明,当AgCu28合金轧制变形量为95%时,Ag和Cu的主要变形织构是{110}112Brass织构;在H2气氛下经650℃,1.5h退火后,AgCu28的退火织构与变形织构相同;加工态AgCu28合金沿横向(TD)和轧制方向(RD)的抗拉强度分别为750和680MPa,退火态AgCu28合金沿TD和RD的抗拉强度分别是374和327MPa;退火态沿TD和RD的延伸率都约为12%。这表明在两元共晶合金中两相晶粒相互影响导致它们的变形织构与退火织构一致、晶粒显著细化、再结晶温度明显提高、抗拉强度显著提高并存在各向异性。     

双级固溶处理对7075高强铝合金组织和性能的影响

采用光学显微镜、电子万能试验机、维氏硬度计等对比研究了单级固溶处理与双级固溶处理对7075铝合金显微组织和力学性能的影响。结果表明:相对单级固溶处理,双级固溶处理7075铝合金中第二相粒子可以更为充分的溶入基体,固溶度更高。7075铝合金经460 ℃×1 h+480 ℃×0.5 h双级固溶处理后,组织中第二相粒子体积分数为0.303%,晶粒均匀细小,固溶效果理想。经460 ℃×1 h+480 ℃×0.5 h+120 ℃×24 h固溶时效处理后,7075铝合金硬度、抗拉强度和伸长率分别达到199 HV5、637 MPa和14.1%,综合性能最佳。     

铸锻复合成形AZ91D摩托车发动机壳体热处理工艺研究

采用不同固溶和时效热处理工艺对液态铸锻双控成形AZ91D摩托车发动机壳体进行了热处理实验。结果表明：样品经过T4（415℃x9h,60℃水淬）处理后,合金的抗拉强度和延伸率最大,其值分别为239．7MPa,1．58％,较未热处理提高幅度分别为41．6％,79．9％。经T6（415℃×9h,60℃水淬＋205℃×16h,空冷）处理后,样品显微组织中的第二相得到均化,在一定程度上强化了合金。未处理态、T4、T6状态下的拉伸试样断口形貌中均存在较多的韧窝,表明铸锻双控成形制件的塑性较好。T6（415℃×9h,60℃水淬）热处理后的拉伸试样断口形貌中韧窝最多,塑性最好。     

原位TiC颗粒对喷射沉积7093铝合金微观组织的影响

采用喷射沉积及原位反应喷射沉积方法制备7093铝合金及7093+TiC铝合金,研究试验合金420℃热挤压及不同固溶处理后的微观组织和力学性能。探索原位TiC颗粒对喷射沉积7093铝合金组织的影响。结果表明,原位TiC颗粒能够提高喷射沉积7093铝合金的再结晶温度10℃,当固溶温度达到490℃时,7093+TiC铝合金中的富Cu颗粒基本溶解,但并未出现过烧现象。采用450℃×3h+480℃×3h+120℃×24h的制度处理后,7093+TiC铝合金的抗拉强度达754 MPa,伸长率达7.1%。