含钒弹簧钢55SiCrV的轧制工艺模拟研究

以一种实验室冶炼的含钒弹簧钢55SiCrV为原材料,借助CCT曲线绘制、热模拟试验和金相组织观察等手段研究了 55SiCrV轧制变形温度和冷却速度对其力学性能和金相组织的影响,分析确定了其合理的轧制及冷却工艺参数范围.结果表明:55SiCrV的CCT曲线显示其马氏体生成临界冷速约3℃/s,马氏体生成温度Ms点约245℃...     

弹簧钢的合金化研究

通用合金弹簧钢是用途最广、最重要的弹簧材料。分析了标准合金弹簧钢的合金化特点及常用合金系列。标准合金弹簧钢使用的合金元素不够广泛，合金系列比较简单，未能充分利用多元合金化的效应。分析和研究了弹簧钢合金化的最新发展趋势。其特点是在更广泛和深入地研究合金元素作用、合金系列及合金化理论的基础上，扩大了合金元素的使用范围，特别是使用了很多以前未曾用过的微量合金元素，发展了大量多元（甚至七元或更多）合金系列，充分利用合金元素的复合合金化效果，明显改善了弹簧钢的性能     

热处理工艺对弹簧钢组织和性能的影响

综述了微合金化、调质热处理、感应热处理、形变热处理对弹簧钢组织和性能的影响。感应热处理加热速度快，钢组织细化，无脱碳，高的强韧性、疲劳寿命和抗弹减性，近年来已广泛应用。     

基于控轧控冷技术的铌微合金化高强度弹簧钢研究

通过热模拟试验,采用光学、电子显微技术和力学分析等方法,系统研究了不同控轧控冷工艺对含铌弹簧钢中铌的碳氮化物的析出行为、显微组织和力学性能的影响规律,提出了生产含铌高强度弹簧钢合理的控轧控冷工艺参数。试验结果表明,在Nb-Si-Cr系弹簧钢化学成分的基础上,通过控轧控冷工艺参数的优化可以获得组织性能理想的热轧材成品,其索氏体含量、强度及塑性性能较普通高强度弹簧钢有大幅度提高。     

钒氮微合金化对Si-Mn系弹簧钢热处理特性的影响

分别采用VN、Fe—V合金在实验室冶炼了不同钒含量的Si—Mn系弹簧钢，并系统研究了其淬透性、抗回火稳定性、表面脱碳敏感性和力学性能的变化情况。结果表明，本试验条件下，采用钒氮微合金化的Si—Mn系弹簧钢(0．50％C，0．06％-0．10％V，0．01％N)具有较好的淬透性和抗回火稳定性。钒含量增加，强度显著增加。钒氮微合金化对表面脱碳敏感性没有明显影响。     

热轧线材中心偏析对油淬回火55SiCrA弹簧钢力学性能的影响

Φ22 mm油淬回火（890℃ 300 s油淬,530℃ 1200 S回火）55SiCrA弹簧钢丝（/%:0.55C,1.45Si,0.67Mn,0.010P,0.005S,0.68Cr）的生产流程为铁水脱硫-80 t顶底复吹转炉-LF-RH-280 mm×325 mm方坯连铸-Φ22 mm轧材。试验结果表明,55SiCrA钢Φ22 mm轧材的中心偏析为3级,中心处碳含量不均匀为0.50%~0.60%C,半径1/2处的碳含量为0.54%;中心处试样抗拉强度1430~1455 MPa,断面收缩率39%~40%,半径1/2处抗拉强度1470~1480 MPa,断面收缩率43.0%~45.5%,严重的中心碳偏析（3级）使油淬回火55SiCrA弹簧钢的力学性能明显降低。     

淬回火工艺对弹簧钢60Si2CrVAT 力学性能的影响

杭钢用80 t UHP DC电弧炉-钢包炉(LF)-200 mm×200 mm连铸及700×1／650×3轧机轧制,生产直径75 mm的Q390B低合金高强度圆钢。LF精炼时控制(％)0．16-0．19C,1．35-1．52Mn,0．03～0．05V,≤0．025S,≤0．025P,喂CaSi线并全程吹氩,连铸采用长水口保护浇注。检验结果表明,钢材具有良好的表面质量、低倍组织,夹杂物≤2．0级,钢的σB 380～465 MPa,σb 545～625 MPa,δ22．0％-28．5％,A_k 98-210 J。     

高强度弹簧钢60SiCrV7 的性能和应用

试验研究了新型高强度弹簧钢60SiCrV7(%:0.54～0.65C,1.35～1.65Si,0.7～1.0Cr,0.1～0.2V)的淬、回火工艺对力学性能的影响,结果表明,经最佳热处理工艺920℃油淬,430～450℃回火后,钢的抗拉强度为1750MPa,屈服强度1440MPa,冲击功9J,具有高的疲劳寿命,可以满足高强度弹簧设计需求。     

51CrV4弹簧钢热处理工艺及性能研究

对51CrV4弹簧钢进行不同的热处理工艺试验,同时测试机械性能,分析金相组织,研究51CrV4高性能弹簧钢的热处理工艺与性能的关系,从而找出该钢种最佳的热处理工艺和最佳的综合机械性能。     

变形温度对弹簧钢55SiCrA组织和性能的影响

通过Gleeble-1500热/力模拟试验机,采用光学、电子显微技术及力学测试等方法,研究了800～950℃变形温度对汽车悬架用弹簧钢55SiCrA(%:0.56C、1.42Si、0.68Cr)组织和性能的影响。结果表明,随着变形温度的提高,相变开始温度和相变结束温度均逐渐下降,珠光体片层间距逐渐减小,变形温度为850～900℃时,珠光体片层间距为130～140 nm,抗拉强度为1 075～1 090 MPa,断面收缩率43.5%～44.0%,综合力学性能最佳。     

热处理对60CrMoV钢力学性能的影响

全面地试验了淬火温度和回火温度对60CrMoV力学性能的影响，确定了此钢种的最佳热处理工艺。     

40CrMnSiMoV弹簧钢热处理工艺与力学性能研究

通过端淬试验及经各种工艺热处理试验,对弹簧钢40CrMnSiMoV的淬透性及热处理工艺与力学性能进行了试验研究.试验结果表明:此钢种不仅淬透性良好,而且力学性能强、韧性水平高.     

Ca—RE复合处理55SiMnVB汽车弹簧钢的研究

电、平炉冶炼不同硫含量的55SiMnVB汽车弹簧钢,经Ca-RE复合处理控制非金属夹杂物形态,都能明显提高单片弹簧的疲劳寿命。并且发现平炉钢中硫含量较高、其处理效果更好。     

弹簧钢55CrSi连铸坯变形抗力数学模型

用Gleeble-1500热模拟试验机研究了弹簧钢55CrSi(%:0.54C、1.37Si、0.70Cr)320 mm×280 mm连铸坯950～1 150 ℃塑性变形抗力.分析了变形速率(1～10 s-1)、变形程度(0.2～0.5)和变形温度对该钢变形抗力的影响,建立了55CrSi钢变形抗力数学模型.通过模型计算值和实测值对比和回归分析表明,回归方程高度显著,具有良好的曲线拟合特性.     

高强度弹簧钢60Si2CrVAT热处理工艺优化试验

用DIL850L相变Φ4mm×10mm小试样模拟φ26mm 60Si2CrVAT钢(/%:0.60C、0.63Mn、1.50Si、1.08Cr、0.14V)870～950℃淬火试验。结果表明,随淬火温度提高,钢残余碳化物减少,950℃淬火晶粒长大明显,择优选取910℃为淬火温度。生产检验条件下,采用910℃40 min淬火,420℃ 90 min回火,可获得较佳的综合力学性能-即抗拉强度(R_m)1940 MPa,屈服强度(R_p0.2)1 740 MPa,伸长率(A₅)9.5%,断面收缩率(Z)36.5%。     

低碳微合金化含硼冷镦钢的力学性能研究

实验室试制了低碳Nb、V微合金化含硼冷镦钢,并对试验钢的组织和性能进行了对比研究.结果表明:钢中添加适当的Nb、V细化了含硼钢的铁素体晶粒,显著提高了含硼钢的抗拉强度,其中,Nb、V复合微合金化含硼钢的效果最好,其次是含钒硼钢和含铌硼钢.分析表明,Nb、V复合微合金化在含硼钢中的主要作用在于细化晶粒和沉淀强化.     

SPV490Q钢调质热处理工艺研究

采用直接淬火+回火和离线淬火+回火两种调质工艺试制了SPV490Q大型石油储罐用高强钢。研究了淬火工艺对其力学性能和显微组织的影响,分析了经640℃回火后,钢的组织与性能的特征。结果表明,采用直接淬火加回火工艺,钢板具有更好的强韧匹配及耐回火性能。