退火工艺对304冷轧带钢组织性能的影响

对SUS304冷轧带钢经不同工艺退火后的组织性能进行了分析.结果表明:退火温度高于1050℃时SUS304不锈钢薄板的屈服强度和抗拉强度随退火温度的升高和保温时间的延长呈下降趋势,伸长率呈先升后降的趋势;SUS304经高温(1050～1160℃)短时间(50～180 s)退火,能得到较好的软化效果,退火工艺为1050℃×180 s时,组织中的碳化物完全溶入基体中,且均匀弥散在晶粒内部,晶粒大小较均匀,力学性能达到最佳.     

光亮退火处理304不锈钢在NaCl溶液中的耐蚀性

采用稳态阳极极化曲线、恒电位开路衰减响应曲线和电化学噪声等多种电化学测试技术研究了光亮退火处理的304不锈钢在0.01-0.6mol/L NaCl溶液中的耐蚀性能.研究结果表明,不锈钢的点蚀击穿电位Eb值与Cl-浓度的对数呈线性关系,在同一浓度下,光亮不锈钢的Eb值比普通不锈钢大约正400-600mV;在0.6mol/L NaCl溶液中不锈钢恒电位开路衰减及电流噪声的测量结果也表明,光亮退火处理使不锈钢在NaCl溶液中钝化膜的稳定性明显改善,耐点蚀能力显著提高.     

不同拉伸速率对SUS304不锈钢室温拉伸力学性能的影响

研究拉伸速率对SUS304不锈钢室温拉伸性能的影响,分析了材料在拉伸过程中微观组织、马氏体转变量和温度的变化。实验结果表明,当拉伸速率为0.005s-1时,材料表面温度升高明显;速率小于0.005s-1时,随着速率的减小,马氏体转变量明显增多;当速率大于0.005s-1时,马氏体转变量少,但变化不大。随着拉伸速率的提高,材料的屈服强度略有增加,抗拉强度和延伸率明显降低。基于拉伸实验结果,提出了考虑应变速率的SUS304不锈钢本构模型,该模型能较好的反映拉伸速率对真应力-应变曲线的影响规律。     

冷轧304DQ超薄精密不锈钢的变形及硬化行为

重点研究了冷轧变形对304DQ奥氏体不锈钢的微观组织及力学性能的影响,利用诚德不锈钢冷轧厂高精度二十辊轧机进行试样轧制,通过扫描电镜及电子显微镜观测不同变形前后的微观结构,并通过测量其力学性能,总结出304DQ在冷轧过程中微观组织变化及其硬化行为,从而为生产不同性能等级的超薄精密不锈钢的生产提供科学的理论依据。研究表明:304DQ在轧制超薄精密带钢过程中,变形应变致使晶粒变形,晶界混乱,位错塞积,贯穿形变孪晶界面,形成新的形变孪晶,导致304DQ具有超强的加工硬化性能;变形抗力和硬度随变形量的增加而增加,塑性指标降低,即冷加工变形量越大,加工硬化越严重,如压下率达60%时,硬度为486 HV、R_(p0.2)=1 260 MPa、R_m=1 480 MPa、δ=10%。     

SUS304冷轧不锈钢退火氧化铁鳞损失试验分析

通过采用在不锈钢冷轧薄板退火酸洗机组工艺段提取的SUS30 4冷轧不锈钢试样进行模拟试验 ,证明了张家港浦项不锈钢有限公司退火酸洗工艺条件合理 ,并得出了退火酸洗后的铁鳞损失量     

中低温热处理对SUS304不锈钢TIG焊接接头组织及力学性能的影响

轨道交通车辆在冲击振动试验后,部分设备SUS304不锈钢焊接件出现断裂失效现象.为了提升SUS304不锈钢焊后机械性能,采用金相显微镜、扫描电镜、硬度测试及拉伸试验等方法,研究了中低温热处理工艺对2 mm厚SUS304不锈钢板TIG焊接接头的组织及力学性能的影响.研究发现,经400℃热处理30 min及焊接后未处理态焊...     

退火张力对冷轧SUS304不锈钢带力学性能和残余应力的影响

基于SUS304不锈钢冷轧后其力学性能和残余应力难于控制,文章根据现场生产条件,采用低温连续张力退火炉对冷轧后的不锈钢带进行相同温度、不同张力的去应力退火,观察并测试该材料在不同张力退火后的力学性能和残余应力的变化规律。结果表明,不同的张力退火工艺对材料的力学性能和内部残余应力有较大的影响。当退火温度在580℃、退火张力在6kg·f/mm2时,SUS304奥氏体不锈钢带常温屈服强度和抗拉强度值最大;在此退火张力条件下,其内部残余应力分布最均匀,板形最好。     

经济型卧式连续带钢光亮退火生产线控制系统

适应冶金行业生产工艺现代化、生产过程连续化、大型装备国产化、设备成本经济化的市场需求,以自主研发的基于嵌入式微处理器的多功能过程控制器为核心,采用复合张力控制方案,整合设计了一种经济型现场分布式控制系统,实现了国产卧式连续带钢光亮退火生产过程自动化,有效降低了系统建设和维护成本。目前该生产线控制系统在多家带钢生产企业投入运行,退火后带钢的板厚和板形达标。     

脉冲电流对SUS304不锈钢拉伸性能的影响

通过SUS304亚稳态奥氏体不锈钢的电塑性拉伸实验,分析了焦耳热效应和纯电塑性效应对SUS304不锈钢拉伸性能的影响。结果表明,脉冲电流可以有效降低材料的流动应力。焦耳热效应使材料的延伸率随电流密度的增大而减小;纯电塑性效应使材料的延伸率增加。当消除焦耳热效应时,电流密度为2.95A·mm-2的试样延伸率达到72.4%,比室温时增加了23.3%。基于拉伸过程中的能量关系推导出电塑性效应系数的求解公式,发现电塑性效应系数与电流密度、应变以及试样尺寸等因素有关,电流密度越大,电塑性效应系数越大。     

冷变形和再结晶退火对TP304钢晶粒度的影响

对TP304钢实施19%和25%的冷塑性变形后,分别在650℃、700℃、800℃及900℃下进行30 min再结晶退火,研究变形率和再结晶退火温度对TP304钢晶粒度的影响。结果表明,TP304钢在650℃、700℃及800℃下再结晶退火30 min,不能实现完全再结晶;900℃下再结晶退火30 min,可获得完全再结晶组织;19%冷变形+900℃再结晶退火30 min,TP304钢晶粒平均直径从40μm细化到22μm;25%冷变形+900℃再结晶退火30 min,TP304钢晶粒平均直径从40μm细化到17μm,二者晶粒度级别均由6级细化到8级,25%冷变形+900℃再结晶退火30 min的细化晶粒效果最优。     

退火工艺对汽车排气管不锈钢SUS304成形性能的影响

对汽车排气管用不锈钢进行了冷轧与退火处理,研究了冷轧态和不同温度退火态的汽车排气管用不锈钢SUS304的组织、宏观织构与成形性能。结果表明,汽车排气管用不锈钢进行退火处理过程中,冷轧态组织中的α纤维织构逐渐转化为γ纤维织构,经过退火处理后的不锈钢的平均塑性应变比有所提高;随着退火温度的不断升高,不锈钢的平均晶粒尺寸在不断增加,γ纤维织构的主峰强和次峰强都在提高,无论是0、45还是90°方向上的塑性应变比指标都在上升。     

SUS304-2B不锈钢薄板退火工艺研究

采用单向拉伸实验研究了SUS304-2B不锈钢薄板的加工硬化规律；采用退火实验研究了该合金硬化后的退火软化规律和机理，确定了其最佳的退火工艺参数。实验表明，冷加工后该合金强度明显增加，塑性降低；并且随着形变量的增加，组织中形变孪晶数目增多，加工硬化的程度增加；对不同加工硬化程度的试样，在低温(100～490℃)下退火35min(空冷)后再拉伸，其力学性能基本不变，退火软化效果不明显；在高温(900～1050℃)下退火3～10min(快冷)，该合金组织发生完全再结晶，且晶粒大小较均匀，退火软化效果明显。由此确定，SUS304-2B不锈钢最佳退火工艺为：在1020～1150℃下退火3min(快冷)。     

304不锈钢棒材的力学性能研究

针对某厂生产的304不锈钢出现的表面裂纹及凹坑等缺陷,测定了该钢种直径为15 mm棒材在750~1 350℃内的强度及塑性,并分析其断裂方式及高温组织。结果表明,1 200℃之后试样的抗拉强度降低至30 MPa以下,屈服强度降低至20 MPa以下,高温强度变差;断面收缩率在800~900℃之间为65%以上,1 040~1 220℃其值平均为70%,塑性较好;在950~1 020℃的低塑性区范围内,试样的断裂方式为延晶断裂;1 300℃时的高温组织为奥氏体与少量不规则铁素体。     

SUS304-2B不锈钢薄板加工硬化及退火软化的试验研究

采用单向拉伸试验研究了SUS304-2B不锈钢薄板的加工硬化规律和该合金硬化后的退火软化规律及机理，确定了其最佳的退火工艺参数。试验表明，该合金冷加工后强度指标(HV、σs、σb)明显增加，塑性指标(δ和ψ)降低。随着形变量的增加，组织中形变孪晶数目增多，加工硬化的程度增加。对不同加工硬化程度的试样，在低温(100～490℃)下退火后再拉伸，其力学性能基本不变，退火软化效果不明显；在高温(900～1050℃)下退火3min～10min，快冷，该合金组织发生完全再结晶，且晶粒大小较均匀，退火软化效果明显。由此确定，SUS304-2B不锈钢最佳退火工艺为：在1020～1150℃下退火3min，快冷。     

Influence of Strain Rate on Tensile Characteristics of SUS304 Metastable Austenitic Stainless Steel

The microstructure characteristics and plastic deformation behavior of SUS304 metastable austenitic stainless steel sheets have been investigated during tensile process at different strain rates at room temperature. The yield stress continuously increases with strain rates due to low fraction of martensite transformed from austenite at 0.2% plastic stain. While the ultimate tensile stress （UTS） and elongation gradually decreases and then slightly increases with increase in strain rate from 0.0005 s-1 to 0.i s-1, which is attributed to the variation of the martensite fraction that is affected seriously by adiabatic heating. A higher temperature increase in the tensile specimens restricts the martensitic transformation at high strain rate. The strain rate of 0.1 s-1 is considered as a transition deformation rate from quasi-static state to plastic forming, where the transformed martensitic content is very small in a higher strain rate range. Anomalous stress peaks in the later half stage of deformation occur at a very low strain rate （i.e., 0.0005 s-1） result from X-shaped strain localization repeatedly sweeping over the specimen. With increasing strain rates, the variation of dimple number density follows similar trend as that of UTS and ductility because martensite fraction mostly influences void nucleation and growth.     

SUS304不锈钢3/4H硬态产品冷轧生产工艺

304硬态不锈钢根据其硬度不同可分为1/4H、1/2H、3/4H和H四种。为进一步开拓不锈钢市场,逐步完善本钢不锈钢品种结构,文章对SUS304钢种的加工硬化曲线进行研究,并结合现有生产条件编制了SUS304(3/4H)硬态钢的试制工艺方案:20辊森吉米尔轧机轧制→冷带退火酸洗机组脱脂清洗→重卷拉矫。本钢不锈钢冷轧丹东有限责任公司进行了冷轧工艺生产实践,成功制成2.23 mm×1250 mm的SUS304(3/4H)不锈钢冷轧产品,力学性能指标、表面质量和板形均达到用户使用要求。     

304不锈钢冷轧及退火工艺优化的实验研究

以304不锈钢为实验材料,对其退火和冷轧后的性能和组织进行检测和观察,分析了冷轧变形量和退火工艺对304不锈钢组织和性能的影响.结果表明:增大冷轧压下量,退火工艺为1100℃×5 min时获得较高的r值.     

SUS304不锈钢焊管起皮缺陷分析

SUS304不锈钢热轧板卷曲成型后焊接制成焊管,后经酸洗打磨,外表面出现类似鱼鳞鳞片状的起皮缺陷,部分区域已经脱落。通过扫描电镜微区分析和金相显微组织观察,表明:奥氏体晶界Cr碳化物造成了晶间腐蚀,而后在焊管表面残余拉应力和磨削应力的共同作用下产生了起皮缺陷。     

SUS304不锈钢膨胀节腐蚀失效分析

分析了杭州市热力管道膨胀节腐蚀失效的原因。SUS304不锈钢波纹管在制作过程中的塑性变形造成的残余应力使得表面出现滑移台阶，导致钝化膜破裂。CEBF耐腐蚀涂层在高温下起泡破损失去保护作用，该不锈钢膨胀节在电化学腐蚀和残余应力双重作用下腐蚀泄漏。为解决SUS304不锈钢波纹管应力腐蚀开裂问题提出了一些可行建议。