超塑性合金

所谓超塑性是指某种金属或陶瓷，在高温低应力拉伸变形时呈现出异常高的延伸率的一种现象。将这一现象应用于实际便可形成一种低成本省能源的零部件制造方法。超塑性具有下列特征：对于通常不可能进行塑性加工的难加工材料，如果能使晶粒细化就能显示其超塑性；可按接近所需形状和尺寸进行成形；成形之后的切削加工很少。因此，研究人员努力开发这种对众多难以近净成形的高强度材料和新型材料进行塑性加工的方法。     

TiAl基合金的超塑性力学性能

超塑性力学性能是合理制定超塑性成形工艺和正确选用模具材料的理论依据。总结了国内外在TiAl基合金超塑性研究中所获得的各种条件下的超塑性力学性能。内容包括应变速率敏感性因子、超塑性延伸率和典型的真应力-真应变关系。最后，对TiAl其合金超塑性成形的应用前景进行了展望。     

高强度铸造锌基合金的研制

本文就高强度铸造锌基合金的化学成分、热处理工艺等对力学性能及金相组织的影响进行了探讨。在与ZSn6—6—3摩擦磨损性能对比的基础上,得出该合金是一种良好的耐磨材料,可代替锡青铜制造耐磨件,在工业生产中有很大的实用价值和应用潜力。     

铝硅合金超塑性研究

本文对 Al—13Si 共晶合金在超塑性变形时产生早期断裂的原因进行了研究。对影响Al—Si 共晶合金断裂的因素——第二相 Si 粒子形状、Si 粒子长大以及 Si 相与α相高温硬度差进行了详细分析。文章揭示出 Al—13Si 共晶合金的超塑性拉伸断裂是外部无颈缩的空洞型断裂。Si 粒子周围产生空洞是由于晶内位错堆积在 Si 粒子周围,造成应力集中,以及 Si 相与α相高温硬度相差悬殊,不能协调变形引起的。第二相 Si 粒子为带有尖角的短棒状,使得空洞沿尖角指向不均匀扩展,导致该合金发生早期断裂。     

Mg-Li系合金超塑性研究进展

超塑性是材料在一定温度和应变速率下表现出异常高塑性的能力。Mg-Li合金具有超轻的密度、高比刚度和良好的电磁屏蔽能力,可望在航天、军事、汽车、3C电子等领域获得应用。综述了国内外Mg-Li合金超塑性研究现状,介绍了轧制、挤压、等通道转角挤压、搅拌摩擦加工、差速轧制、高压扭转和多向锻造方法获得的超塑性。指出了Mg-Li合金超塑性存在的问题和今后进一步研究的方向。     

显微组织对TiAl基合金超塑性的影响

研究了两种不同组织的ＴｉＡｌ合金在较低温度下的超塑性行为。结果表明,原始显微组织对ＴｉＡｌ基合金的超塑性有很大影响,其中非平衡的热变形态组织在１０７５℃,８×１０＾－５ｓ＾－１条件下获得了５１７％的延伸率,远高于平衡双态组织（３３３％）。分析认为,非２态组织中的高的位错密度使其在高温变形过程中容易发生位错缠结,由此产生的硬化效应能促使缩颈转移,从而获得高延性。     

超硬铝LC9合金的超塑性研究

微细晶粒超硬铝LC9合金在470～530℃温度范围内,速率为8.33×10~(-4)～1.66×10~(-2)s~(-1)条件下拉伸呈显出良好的超塑性。在最佳超塑性条件下(T=515℃,ε=1.66×10~(-3)s~(-1))获得延伸率δ=1300％、流变应力δ=1.7MN/M~2应变速率敏感性指数m=0.66 金相和电镜观察表明,在超塑流变过程中,除发生晶界滑动,扩散蠕变外,还发生明显的动态再结晶以及晶内结晶学滑移,晶内位错密度随变形量增大而增加。扩散蠕变导致在横向晶界上形成新的条带区,出现晶界迁移和无沉淀区,同时存在晶内和晶界扩散。空洞在三角晶界处萌生,沿横向晶界方向的扩展连结,导致突然断裂。     

超塑性合金的现状与展望

所谓超塑性,是指在单轴拉伸时不会形成缩颈而能产生非常大的延伸率的特性,具有这样高塑性的合金称为超塑性合金。超塑性这一术语是1945年苏联首先运用的。在此之前,早在1920年就有人发表过有关金属材料的异常高延性方面的报告,但在当时并     

MB26合金超塑性的研究

研究了新型高强度镁合金ＭＢ２６超塑性拉伸、压缩的变形行为。结果表明，热挤压态ＭＢ２６合金不经过任何预处理即具有很好的超塑性。超塑性拉抻时，在４００℃、ε０＝１．１７×１０＾－２ｓ＾－１的变形条件下δ＝１４５０％，σ＝８．７ＭＰａ，ｍ值为０．６；超塑性压缩时，在４００℃、ε０＝８．３×１０＾３ｓ＾－１变形条件下，压缩真应变ε高达２．１８以上，σ＝１８ＭＰａ，ｍ值在０．４以上。     

FGH96合金热挤压棒材超塑性研究

对热挤压FGH96合金棒材超塑性进行了研究,结果表明:挤压FGH96合金在1050℃和1100℃的变形温度下具有良好的超塑性,在变形温度为1100℃初始应变速率为3.33×10-4s-1进行超塑拉伸时,伸长率可以达到405%,流变应力降低到32MPa。显微组织分析表明,FGH96合金经控制冷却速度的预热处理后,合金中γ′相尺寸及间距较大,能够促进合金在后续变形过程动态再结晶的发生,并阻碍晶粒快速长大。FGH96合金在挤压变形后发生了明显的动态再结晶,但由于再结晶进行的不充分,晶粒内部仍存在大量变形亚结构,这种亚稳态组织在超塑变形过程中通过进一步回复和再结晶,可以获得平均晶粒尺寸为10μm左右的等轴、均匀、稳定的细晶组织,使合金具有良好的超塑性。     

等温锻造TiAl合金超塑性的研究

对等温锻造后的ＴｉＡｌ－ＣｒＶ的超塑性进行了研究。发展在适当变形条件下，等温锻造状态的ＴｉＡｌ合金也可表现出较大的超塑性。同时发现，高温氧化对该合金的超塑性能有所影响。在较低温度下低氧压预处理可以改善此合金的抗氧化性和超塑性，在较高温度则显不足。     

快速凝固微晶合金超塑性的研究进展

用快速凝固技术制取微晶合金克服了合金晶粒细化的困难。在快凝微晶合金中产生的超细晶粒有助于获得高应变速率超塑性,这为工业上大规模应用超塑性成形奠定了基础。     

热轧态Al-Li合金的超塑性研究

本研究运用动态再结晶诱发超塑性的原理,对未经细化晶粒预处理的常规生产热轧态2091Al-Li合金直接进行高温拉伸,试验结果表明合金在470～530℃温度范围和2×10~(-4)～1×10~(-3)应变速率范围内具有超塑性,最大断裂延伸率达405％。根据光镜和电镜组织观察和真应力—真应变曲线的单一峰值和变形激活能随应变量增大而下降等特征,讨论了动态再结晶诱发超塑性的机制。     

引入无序β相以改善TiAl(γ)基合金室温塑性

一、序言 TiAl基合金由于其高比强度和高抗氧化性而日益成为一种有发展前途的航空用材料。但是,由于其室温下的塑性很低,因而严重地阻碍了它的应用。近来,通过添加小剂量合金元素如钒、铬、锰、铌、钽和钼等以合金化手段改善TiAl合金室温塑性已取得一些进展。Tsuji-moto等从另一角度,研究了引入塑性相以提高TiAl合金塑性。但除了引入较大剂量的昂贵金属银以外,他们尚无别的成功结果。作者亦采用后一途径,在Ti-Al-V三元系中,通过合金成分调整和热处理,在室温引入无序的塑性β相,使TiAl基合金室温塑性得到改善。 二、实验过程 合金的设计来自文献[5]的Ti-Al-V三元相图1100℃等温截面。合金成分列于表1。根据相图,1100℃时,11~#合金处于γ相区,其余合金都在β+γ相区,且基本位于同一两相平衡共轭线上。     

铍青铜(QBe2)超塑性与动态再结晶

本文研究了硬化态铍青铜(QBe~2)的超塑性与动态再结晶。试验表明,合金在550℃和ε=1.75×10~(-4)s~(-1)条件下拉伸变形,获得最高延伸率780％,流动应力为0.075kg/mm~2。合金通过动态再结晶(ε≈0.3)形成等轴晶粒(等轴比1.12～1.22)。高速变形时晶粒尺寸会超细化,这可能是发生连续动态再结晶所致,但延伸率不高。第二相粒子会促进动态再结晶形核和通过钉扎晶界来保持细晶粒组织。     

非晶合金精细零部件的超塑性成形技术

对各种精细零部件成形方法进行了比较，介绍了典型大块非晶合金的特性，尤其是大块非晶合金在过冷温度域的超塑性成形性能，概述了目前国外已开发的非晶合金精细零部件超塑性成形技术及其在典型精细零部件成形方面的应用。     

稀土元素对MB26合金超塑性的影响

通过对稀土元素添加前后镁合金超塑性性能的对比,研究了稀土元素对镁合金超塑性的影响,分析了稀土元素影响镁合金超塑性的原因。