20CrMnTi钢制凸轮轴在井式炉气体渗碳后裂纹的探讨

我厂20CrMnTi钢制凸轮轴渗碳淬火后出现严重的裂纹和断裂,经金相检验、断口分析、应力测定和渗剂成分分析等,并审查整个热处理过程后,基本认定凸轮轴在热处理过程中吸入过多的氢,氢脆是引起裂纹和断裂的主要原因。提出了改进的建议。     

QT800—2凸轮轴磨裂产生的原因及对策

通过金相分析，表面应力测定及热处理工艺实验研究了ＱＴ８００－２凸轮轴等温淬火后磨削裂纹产生的原因及解决办法。结果表明，组织中存在的脆性相、马氏体与残余奥氏体的成分不均匀区域及磨削产生的温度和应力是导致其磨削裂纹产生的主要原因，这些缺陷可以分别通过改善热处理工艺，减少磨削加工余量进给量等措施得到改善。     

20CrMnTi钢渗碳表面碳化物形态及其对机械性能的影响

本文主要论述20CrMnTi钢球化渗碳后,球型碳化物形成的工艺过程和综合机械性能,同时初步探讨了不同基体组织、不同碳化物形态对性能的影响。     

20CrMnTi钢渗碳齿轮的失效分析

采用磁粉探伤、金相检验和扫描电镜等分析方法,分析了经渗碳和感应淬火后20Cr Mn Ti钢齿轮失效的原因。结果表明,该齿轮齿根区域的硬度为401 HV0.2,未达到技术要求,导致齿轮因强度偏低而产生疲劳断裂。     

20CrMnTi钢翼型轴承座磨削裂纹的分析

翼型轴承座是汽车上的重要零件 ,如图 1所示。其材料为 2 0CrMnTi钢 ,工艺流程为 :机加工—渗碳缓冷—重新加热淬火—回火—磨削。热处理技术要求为 :磨加工后有效硬化层深 0 80～ 1 2 0mm ,表面硬度 5 8～ 6 4HRC ,心部硬度 2 5～ 4 5HRC ,表面残留奥氏体量不超过 35 %。1　硬度、金相及化学成分分析　　翼形轴承座磨削后用磁力探伤检查出裂纹 ,裂纹方向与磨削方向垂直 ,裂纹极细 ,每个磨削平面多达 3条裂纹。沿裂纹及磨削面垂直的方向用线切割机切样 ,并与未磨削加工面切样对比分析。制样发现 ,裂纹深 0 4mm ,裂纹穿晶开裂 ,裂纹起…     

球铁凸轮轴等温淬火裂纹分析

用作等温淬火的硝盐浴中含有的水份,影响着球墨铸铁凸轮轴在等温淬火过程中产生的马氏体量,在未经回火的状态下,经受磨削加工极易出现裂纹,补充回火是防止裂纹的一种简易方法。     

20CrMnTi凸轮轴断裂失效分析

在主机厂做试验时,20CrMnTi凸轮轴大小端键槽发生断裂。通过对断裂部位进行化学成分检测并借助光学显微镜和扫描电镜对20CrMnTi凸轮轴的组织、裂纹形态以及凸轮轴大、小键槽横截面的硬度进行分析,发现,该材料的化学成分、金相组织及硬度均符合相关技术标准要求。大端裂纹起源于键槽底部,慢慢累积而导致最终断裂,锥度处有明显的磨损痕迹,表明该处受力最大;小端裂纹起源于键槽底部,无明显扩展区,属于瞬间断裂;两端键槽底部均无明显倒角,加大了零件应力集中倾向,是造成凸轮轴断裂的一个原因。     

50Mn钢凸轮轴的中频感应淬火

凸轮轴是柴油机的重要传动件之一,要求根据所采用的材料进行渗碳淬火或表面淬火,以提高其表面硬度和耐磨性。50Mn钢凸轮轴采用BVH-1000双工位中频淬火机床、仿形感应器和专用夹具等设备,以及10％～15％AQ251聚合物水溶液进行感应淬火。结果,凸轮轴的表面硬度、硬化层深度分布和显微组织均达到了要求,生产成本明显低于进行渗碳淬火的20Cr钢凸轮轴。     

一步淬火-配分处理对20CrMnTi钢组织及摩擦磨损性能的影响

采用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、背散射电子衍射(EBSD)和维氏硬度计等研究了一步淬火-配分(Q&P)处理对20CrMnTi钢显微组织和性能的影响.结果 表明:一步Q&P热处理后的试验钢显微组织为马氏体和少量残留奥氏体.随着配分温度的升高和配分时间的延长,残留奥氏体含量先增加再减少,维氏硬度先降低再升高.对...     

Cr12模具钢热处理工艺及耐磨性能

通过对Cr12冷作模具钢预处理工艺的改进,将经最佳预处理工艺后的合金进行一次硬化和二次硬化处理,研究了热处理工艺对Cr12钢组织和性能的影响,并分析比较了一次硬化和二次硬化的耐磨性。结果表明:Cr12钢的最佳预处理工艺为等温退火(860℃×120 min+740℃×180 min炉冷至550℃后空冷)加调质处理(500℃×72 min+800℃×36 min+1080℃×18 min油冷+760℃×120 min空冷),该工艺处理后获得的碳化物颗粒细小,分布均匀,硬度适当,且大大缩短了处理周期。二次硬化后的碳化物更加弥散细小且耐磨性更好,碳化物类型主要为(Fe,Cr)C型。     

低风压凿岩机20CrMnTi钢螺旋棒失效分析

采用直读光谱仪、显微维氏硬度计、扫描电镜和光学显微镜对低风压凿岩机20CrMnTi钢螺旋棒进行了失效分析。结果表明,螺旋棒渗碳层存在网状碳化物,心部组织出现先共析铁素体是导致其断裂失效的主要原因,且螺旋棒表面摩擦产生的磨损沟槽易导致应力集中,形成裂纹源。     

20CrMnTi钢渗碳齿轮断齿失效分析

摩托车发动机上的20CrMnTi钢制齿轮运行13个月后断齿。对失效齿轮的化学成分、显微组织和渗碳层显微硬度进行综合分析,并采用电子探针和能谱仪分别对断口形貌及夹杂物进行观察和微区成分分析。结果表明,粗大夹杂物是导致齿轮断齿失效的主要原因。     

20CrMnTi钢齿轮表面剥落失效分析

某厂生产的一批装载机用桥箱传动齿轮在反馈的失效件中,齿面剥落损坏约占损坏总数的80%～90%.该批齿轮的模数为10,材料为20CrMnTi钢,外形尺寸为φ40 mm ×258 mm,热处理工艺为920℃×350 min强渗碳、860℃×120 min扩散→860 ℃淬火→(160±10)℃ × 120 min回火.技术要求表面硬度58～64 HRC,心部硬度33～45 HRC;     

基于正交试验-遗传神经网络的凸轮轴高速磨削参数优化

采用X-C两轴联动的加工方式,在CNC8325型超高速凸轮轴复合磨床上,对冷激铸铁凸轮轴进行了加工试验。采用正交试验法设计实验,并运用极差法和方差法综合分析相关磨削工艺参数对工件加工质量的影响规律。利用遗传神经网络算法建立了工件加工质量和相关磨削工艺参数间的非线性映射关系,同时基于正交试验法的分析结果改进了遗传神经网络算法,实现了相关磨削工艺参数的优化,缩短了冷激铸铁材料凸轮轴数控磨削工艺制定的时间,提高了磨削加工的质量。     

表面感应淬火对45钢滚动磨损特性的影响

针对传统热处理后45钢耐磨性较低的缺点,研究了正火 表面感应淬火热处理后45钢相对ZG31Mn2Si摩擦副的滚动磨损特性和磨损机理.测试了试验载荷、材料硬度与磨损失重的关系,采用扫描电镜分析了感应淬火热处理后不同硬度45钢的磨损形貌及变化规律.结果表明:当载荷恒定,磨料硬度Ha大于被磨材料45钢硬度Hm时,45钢随着感应淬火后自身硬度的提高,耐磨性明显提高,为硬磨料磨损;Ha＜Hm时,随着材料硬度的提高,磨损量变化很小,为软磨料磨损;其滚动磨损机理随着表面感应淬火后硬度的升高由塑变磨损转变为犁沟磨损.     

40Cr钢磨削淬硬层的磨损试验

在平面磨床上对40Cr钢进行了磨削淬硬处理,研究了磨削淬硬层的组织、耐磨性和磨损机理.结果表明,40Cr钢磨削淬硬层主要由板条马氏体和孪晶马氏体组成,位错密度较高;淬硬层显微硬度高达670 HV0.5,且存在残余压应力.与调质态基体相比,磨削淬硬层的耐磨性提高6～11倍;在干摩擦条件下,磨削淬硬层的磨损机理主要为磨粒磨损和氧化磨损.     

65Mn钢表面熔敷硬质合金及其耐磨性能

以65Mn钢为研究对象,使用电弧熔敷由WC、Ti C和Co组成的硬质合金粉末,在材料表面形成电弧熔敷层。使用光学显微镜,X射线衍射分析仪和扫描电镜观察和分析了电弧熔敷层的组织与结构,并通过显微硬度计和磨粒磨损试验机研究了熔敷层的硬度和耐磨性能。结果表明,电弧熔敷硬质合金可在65Mn钢表面形成与基体结合紧密的耐磨涂层,当涂层中Co、Ti C和WC含量分别为45%,20%和35%时,硬质合金涂层表面的平均磨损量仅为未处理65Mn旋耕刀的27%。电弧熔敷可显著提高表层显微硬度,改善表面耐磨性能,提高耕作部件的使用寿命。