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通过对N25-35型汽轮机断裂叶片进行宏观及微观分析,研究其断裂原因是由于叶根表面存在加工刀痕,运行过程中,产生应力集中,在交变应力作用下,首先在该处萌生裂纹,进而扩展并最终导致疲劳断裂. 相似文献
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采用化学分析,力学性能测试及全相检验等手段,对一电站的汽轮机叶片早期断裂进行了分析。结果表明,汽轮机制适厂的叶片装配问题是造成该汽轮机末级叶片早期断裂的主要原因。 相似文献
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一台C50-95-1型汽轮机,额定出力为5万千瓦,额定工作温度为535℃、压力为95大气压。背压压力为0.085大气压。该机运行了1711小时末第二级(第20级)编号为24号的叶片断落,打伤四片叶片,经抢修后投入运行仅108小时又发生第二次断叶片事故。揭缸检查~#107叶片沿通汽部分根部断落,与上次~#24叶片断裂情况相似。~#76叶片通汽部分根部小脚圆角处有一条长约35毫米裂纹。~#103、~#49叶片根叉销子孔处断裂,两次事故共断裂叶片5片,打伤、打裂数拾片之多,整级叶片无法继续使用。末第二级共有动叶片114片。叶片高度为368毫米;材料为经调质处理的2Cr13。 相似文献
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汽轮机调节级叶片断裂原因的研究 总被引:1,自引:0,他引:1
采用金相观察等技术,分析了某厂4号汽轮机调节级叶片断裂原因。研究结果表明,叶片断裂属于多个裂源的疲劳断裂。断裂的主要原因为:叶片安装时紧力不够,运行中产生振动应力,叶片表面加工精度未达到要求,倒T型叶根的下凸肩处倒角不够,焊缝的材质不同和焊缝根部应力集中等。 相似文献
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汽轮机末级叶片断裂原因及改型 总被引:1,自引:0,他引:1
略阳电厂#5汽轮机自安装投运半年时间内,出现汽缸中分面漏汽、轴封供汽压力必须保持高达0.2MPa才能勉强维持凝结器真空、汽封高压段严重漏汽至使#1低压加热器入口蒸汽温度高达430℃等一系列不正常现象。被迫于1992年元月19日揭缸,揭缸后发现末级动叶片有两片自拉金孔到进汽边裂断。对东级叶片检查发现在装叶片和备品叶片外观质量欠佳、加工粗糙光洁度不够;叶片拉金孔未倒角也未作抛光处理;整级动叶片高低不一,高低相差最大达8mm,两叶片间间距不等,最大相差达6mm;末级隔板喷咀节距、喉宽严重超差等等。经分析论证提出改型方案,该方案实施后,机组叶片达到了安全运行的技术条件,机组运行正常。 相似文献
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一、前言松木坪电厂2号机,是武汉汽轮发电机厂生产的 N25-35-1型中压单缸凝汽式汽轮机。P_0=3.42MPa、435℃,P_k=0.005 8MPa,N=25MW。该汽轮机转子由1个复速级和12个压力级组成;末三级为自由叶片,其中第 相似文献
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厦门电厂4号汽轮机第10级叶片断裂,通过宏观特征观察、断口扫描电镜分析、叶片材料化学成分分析、微观金相检查以及硬度、冲击试验等方法,对叶片断裂原因进行分析,得出结论认为:由于叶片结构及机组抽汽和负荷的频繁变化,导致叶片异常振动,并在应力集中部位引发裂纹源,最终产生低应力高周疲劳断裂。 相似文献
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通过对N25-35型汽轮机断裂叶片进行宏观及微观分析,研究其断裂原因是由于叶根表面存在加工刀痕,运行过程中,产生应力集中,在交变应力作用下,首先在该处萌生裂纹,进而扩展并最终导致疲劳断裂。 相似文献
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某台汽轮机低压叶片发生断裂,通过对叶片常规强度、动频、有限元强度的计算及有限元动响应的分析,结果表明:叶片断口位置均位于与轴向一阶及扭振一阶共振时所产生的最大动应力区域,在500~620Hz频率范围内的汽流激振是叶片低周疲劳断裂的根本原因。对此,提出了提高叶片材料抗腐蚀性能,采用自带冠成圈结构叶片,避免低负荷低真空运行等防治措施。 相似文献
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通过调研及对新叶片、断裂叶片进行多种试验分析,论证汽轮机末级叶片断裂是由于材质综合性能不好,叶片表面火焰淬火工艺,操作不当,且存在凹痕造成的。 相似文献
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介绍了合山电厂4、5号汽轮机末级叶片历次断裂情况以及处理和预防措施,阐述了对叶片型线靠根段在受水冲蚀严重后进行打磨处理的根据和必要性,介绍了打磨处理的方法。 相似文献
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