界面层内压力分布的力学分析

用力学方法分析了界面特性与热力学的关系,导出了界面层内压力分布的一般表达式,并与Gibbs方法进行比较,当简化到不考虑界面层厚度时,在界面处压力发生突变,所得结果与界面热力学中的Young-Laplace方程一致.     

平衡炮膛内压力分布分析

平衡炮是一种新的火炮发射技术，文章在经典弹道理论基础上，采用两种不同方法，分析平衡炮膛内的压力分布情况。     

三层层状油藏中的压力分布的理论分析

根据理论研究及实际应用的需要,建立了在储层中间存在的一个裂缝层（或高渗层）三层层状（基质＋裂缝＋基质）油藏中的压力分布的数学模型,并在Laplace空间中求解出了相应的精确解,将这一成果应用于具有类的岩性的油藏的压力动态分析中,完善了试井分析理论,也为实际是供了理论依据。     

多层油藏压力分布的一般解

针对双层间无窜流的多层油藏的三种外边界（无穷大，封闭，定压）及两种内边界（即在井底是否考虑井筒储存和表皮效应）下的井底压力动态，给出了相应的Laplace空间解。在全面分析了它们之间内在联系的基础上，得到了一个通式，并对其特殊情况进行了讨论。其研究结果表明，多层油藏试井分析理论的深入与完善，对编制相应的应用软件具有极大的指导意义且具有广泛的应用性。     

环流式旋风除尘器内压力分布与压降

测定了环流式旋风除尘器的压降和器内的压力分布。实验所用设备 : 42 6 mm、 1 50 mm的环流式旋风除尘器 ,常规型、B型高效旋风除尘器。实验物系为空气 ,入口气速 1 6～ 3 0 m· s- 1。实验结果表明 :与常规型、B型高效旋风除尘器相比 ,该新型环流式旋风除尘器的压降仅为常规型、B型高效旋风除尘器的 1 / 3～ 1 / 2 ,且随直径增大 ,压降增大不显著 ;压力分布的规律为 :压力基本呈轴对称分布 ;径向位置上 ,在一次分离区内 ,压力变化不大 ;轴向位置上 ,随轴向自下而上 ,压力先增大后减小 ,然后基本趋于稳定 ,入口处的压力变化较大     

液固界面平衡结构的热力学分析

本文首先建立液固界面计算模型,然后导出液固界面相对界面能函数以及界面平衡结构的新判据β_e。当β_e<2时,界面为粗糙界面;当β_e<2时,界面为光滑界面。β_e因子在热力学方面取决于晶体熔化热和升华热的加权平均值,把它作为界面平衡结构的判据符合实验结果。     

活塞环径向压力分布函数的分析

对活塞环径向压力分布函数进行了研究,分别介绍了仅为余弦函数组成的压力分布表达式和非仅为余弦函数组成的压力分布表达式,并提出了一种新的非仅为余弦函数组成的表达式.研究表明,该结构较为简单,且特性上优于仅为余弦函数组成的表达式,在实际中有很大的推广价值.     

地下流体压力分布及其与油气分布间的关系

通过对流行的几种流体流动型式的分析讨论，揭示出不同流动型式流体压力的控制因素，结合油气田勘探开发实例，指出过剩压力或流体势的大小是控制油气运移方向及聚集地区的主要因素；压力或流体势的演变史影响着油气运移，聚集乃至破坏的过程，现压力的分布也影响着钻井工程的实施和合理开发方案的制定，对地下流体压力分布及演变规律的研究将有助于加深对油气成藏规律的动态认识。     

电厂烟囱压力分布模拟分析

采用FLUENT商业软件对热电厂的烟囱内压力分布进行了模拟,分析了烟囱不同位置的烟气速度分布和压力分布,对于烟囱内压力的检测和烟尘的密度分布以及烟囱的防害等有一定的参考意义。     

离心泵泵腔内压力分布的实验研究

将泵腔内的液体流动简化为理想液体，利用Navier-Stokes方程建立了泵腔内压力的计算方程式，并应用离心泵欧拉方程式求解泵腔内压力计算方程式.通过对实验值与理论计算值的比较，得出了一些有益的结论：靠近密封环处，计算结果先小于实测值，后大于实测值；在外径处计算结果一直大于实测值；在大流量时计算结果和实测值几乎平衡.     

均匀流场中含自由液面的陷落腔压力分布数值研究

在有自由液面的情况下,针对横剖面为圆形和方形的陷落腔模型,在均匀流场条件下的水动力数值实验研究,取得了腔体壁面的流体定常压力和脉动压力的实验数据．利用计算流体力学软件CFX对有自由液面的陷落腔内液体的晃荡现象和压力分布进行了数值计算,分析了模型所受的定常压力随傅汝德数和腔体形状的变化趋势,在脉动力分析中利用随机过程的理论,并讨论了晃荡现象对压力分布的影响．     

关于弯曲液面蒸气压的两点讨论

以外压对蒸气压的影响及开尔文方程为理论依据,讨论了外压对弯曲液面蒸气压的影响,其结果与外压对平液面蒸气压的影响相同。讨论了液体内部气泡的蒸气压,给出了气泡内蒸气压的计算公式,并对现实中的实例进行了计算说明。     

高应力下接触面抗剪特性影响因素分析

通过在DRS 1型微机高压直残剪试验系统上所进行的建筑砂、标准砂、粉土和粘土与砼、金属光滑、金属粗糙界面的正交直接剪切试验研究表明 :高应力作用下土体与刚度较大的界面的剪切应力 剪切位移曲线呈现出应变硬化的特征 ,与低应力作用下土与不同结构剪切特性存在明显的区别 .根据试验数据的方差分析和直观分析结果 :对于残余强度 ,法向应力的大小是第一影响因素 ,其次是土体的性质 ,第三是界面的基底性质 ,剪切速率的影响最小 ;对于剪切应力 -剪切位移曲线起始切线斜率 ,法向应力的大小、土体的性质是主要影响因素 ,第三是界面的基底性质 ,剪切速率的影响最小 .总的来看 ,影响高应力下接触面抗剪特性的主要影响因素是法向应力的大小 ,土体的性质是其次 ,剪切速率和基底性质的影响可以不予考虑 .     

Side abutment pressure distribution by field measurement

Given the 7123 working face in the Qidong Coal Mine of the Wanbei Mining Group, nine dynamic roof monitors were installed in the crossheading to measure the amount and velocity of roof convergence in different positions and at different times and three steel bored stress sensors were installed in the return airway to measure rock stress at depth. On the basis of this arrangement, the rule of change of the distribution of the side abutment pressure with the advance of the working face and movement of overlying strata was studied. The rule of change and the stability of rock stress at depth were measured. Secondly, the affected area and stability time of the side abutment pressure were also studied. The results show that: 1) During working, the face advanced distance was from 157 m to 99 m, the process was not effected by mining induced pressure. When the distance was 82 m, the position of peak stress was 5 m away from the coal wall. When the distance was 37 m, the position of peak stress away from the coal wall was about 15 m to 20 m and finally reached a steady state; 2) the time and the range of the peak of side rock pressure obtained from stress sensors were consistent with the results from the dynamic roof monitors; 3) the position of the peak pressure was 25 m away from the coal wall.     

不同采样密度下体压分布特征

对压力座垫原始数据（采样密度为32×32）进行空域滤波处理剔除噪声,增强独立传感器之间数据分布的连续性. 将体压分布采样密度降至24×24、16×16、8×8,提取不同采样密度下的平均压力、峰值压力、平均压力梯度和峰值压力梯度进行分析. 单因素方差分析结果表明,32×32采样密度与24×24、16×16采样密度下的特征均值之间的差异较小（1.1、2.6 mmHg）,与8×8采样密度下的特征均值之间的差异较大（9.0 mmHg）. 斯皮尔曼相关性分析结果表明,32×32与24×24、16×16、8×8采样密度下的平均压力、峰值压力、平均压力梯度和峰值压力梯度具有较高的相关性（P<0.05）. 其中相关性最高的为与24×24采样密度下的峰值压力（0.99,P<0.05）,相关性最低的为与8×8采样密度下的平均压力梯度（0.55,P<0.05）. 试验结果表明采样密度为24×24和16×16的压力座垫可以提供精确的体压分布特征.     

基于FLOTRAN CFD分析的房屋表面风压分布研究

采用RNG k-ε湍流模型,使用FLOTRAN CFD对12种不同坡度的单层双坡房屋在3种不同风向角的风作用下的墙体表面风压进行数值模拟,得到了房屋墙体表面的风压分布规律,危险区域位置,以及坡度变化对房屋表面风压分布的影响.     

土壤-犁壁界面毛细负压的形成和作用

根据毛细现象的附加压强理论,解释了剪断毛细管后,管中剩余的水分处于悬浮状态这一现象;结合土壤含有丰富毛细管的事实和耕地时犁铧切断土壤毛细管的过程分析,证明了土壤 犁壁界面存在由弯月面的附加压强产生的毛细负压,同时给出了毛细负压产生的判定式。根据界面粘附功的Young Dupre方程,应用毛细负压的观点解释了水接触角大的材料和仿生非光滑表面的减粘机理。     

挡土墙墙后土体应力状态及土压力分布研究

为了考虑在平移模式下刚性挡土墙墙后土体主应力偏转和水平土层间的剪应力作用,对墙后滑裂土体的应力状态进行了详细分析.考虑各土层滑裂面水平倾角的变化,对水平层单元法改进,建立了逐层渐近计算法.将墙面、滑裂面的应力状态与墙后滑裂土体的水平土层的静力平衡相结合,建立了水平土层竖向应力、挡土墙土压力、合力及其作用位置的计算公式.计算结果表明,挡土墙主动土压力分布与模型试验结果基本一致;计算得到的滑裂面为一曲面,其顶宽比库仑理论滑裂面小,与试验结果相吻合.     

测压点优化布置及状态估计在西安市给水管网中的应用

利用模糊聚类方法，优化选择了西安市给水管网测压点，在某一工况下，分别用优化选择的测压点水压和按经验选择的测压点水压估计所有节点水的水压，用于管网的状态模拟。计算表明，模糊聚类选择的测压点具有较好的代表性，估计的115个节点水压值与实测值误差的方均根为1.38m，估计精度较高，能满足管网模拟的要求。同时表明，用模糊聚类方法选择的测压点水压进行状态估计的精度明显高于按经验选点时的精度。