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采用SEM、XRD和电化学方法研究Mg-Hg-Ga合金在铸态、均匀化处理态、轧制态等不同状态下的显微组织和电化学性能;对轧制后的Mg-Hg-Ga合金板材在150~300℃下退火,研究退火温度对其显微组织和电化学性能的影响。结果表明:400℃保温24 h可以消除合金非平衡凝固时的合金元素在晶界处的偏聚,并改善了合金的电化学性能。经多道次热轧后的Mg-Hg-Ga合金板材在不同温度退火后,材料的电化学活性随退火温度的升高先提高后有所降低,在250℃退火4 h达到最高,稳定电位为-1.849 V;耐腐蚀性能随退火温度的升高不断降低,退火温度从150℃升高到300℃时,材料的腐蚀电流密度从3.525×10-4 A/cm2增大到2.438×10-3 A/cm2。这与合金中弥散分布的球状析出相的数量和尺寸有关。 相似文献
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本文采用真空电磁感应熔炼炉制备了Al-Si-Mg-Cr合金,利用Thermo-calc软件进行热力学模拟,使用SEM、EDS等测试方法,表征了不同热处理状态下Al-Si-Mg-Cr合金微观组织,并测试其力学性能。采用了失重法和电化学法测试其腐蚀性能。结果表明:实验合金主要物相包括初晶α-Al、(α-Al+Si)共晶、Al13Cr4Si4、β-Al(Cr, Fe)Si、富Fe相(β-Al5FeSi和π-AlSiMgFe)。热处理后的实验合金组织均得到细化,共晶组织区域变窄,共晶Si球化,合金中Al13Cr4Si4、β-Al(Cr, Fe)Si相弥散分布。腐蚀测试结果显示:实验合金主要的腐蚀方式为晶间腐蚀,热处理后实验合金共晶区域减小,导致腐蚀通道变窄;提高了合金的耐腐蚀性能。当热处理工艺为535℃ 6h+160 26h时,实验合金微观力学性能及耐腐蚀性最佳。 相似文献
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对镀镍钴钢带进行不同温度的热处理,热处理温度为550℃、650℃、750℃,保温时间3h。采用电化学方法测试了不同热处理温度下镀镍钴钢带在1.0%NaCl和0.1%H2SO4混合溶液及10%NaOH溶液中的耐腐蚀性能,并通过扫描电子显微镜(SEM)、能谱分析仪(EDS)和X射线衍射仪(XRD)分析了镀镍钴钢带在不同热处理温度下的微观形貌、成分及织构变化。结果表明,随着热处理温度的升高,镀镍钴钢带表面镀层的晶粒尺寸逐渐长大,镀层和基底间形成了镍/钴/铁扩散层;当热处理温度为650℃时,镀镍钴钢带在1.0%NaCl和0.1%H2SO4混合溶液及10%NaOH溶液中的耐腐蚀性能均为最好的,当热处理温度超过650℃后其耐腐蚀性能降低。这说明合适的热处理温度能有效地提高镀层的耐腐蚀性能。 相似文献
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采用一步贝氏体等温转变、两步贝氏体等温转变和淬火工艺对中碳钢进行热处理,对不同实验钢的显微组织、物相分布、原位腐蚀和电化学性能进行了表征和测试.结果 表明,与一步贝氏体等温工艺和淬火工艺相比,两步贝氏体等温转变工艺后形成的超细贝氏体钢中残余奥氏体含量更小,组织更加均匀.在贝氏体铁素体-残余奥氏体形成的微电偶作用下,超细... 相似文献
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热处理制度对Zr-Sn-Nb新锆合金耐腐蚀性能的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
将Zr-Sn-Nb新锆合金样品分别进行多种变形热处理,用透射电子显微镜研究它们的显微组织和第二相粒子。然后把它们放入高压釜中,在350℃,16.8MPa,0.01mol/LLiOH水溶液中腐蚀。结果表明:580℃-3h/冷轧/500℃-30h处理的样品具有最好的耐腐蚀性能,这是因为该样品中Zr-Fe-Nb第二相粒子呈均匀细小分布,且体积分数在几种样品中最高,导致基体中的Nb元素同溶含量最低。 相似文献
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显微组织对Zr-Sn-Nb-Fe锆合金耐腐蚀性能的影响 总被引:2,自引:0,他引:2
将Zr-Sn-Nb-Fe锆合金样品分别进行不同热处理,在350℃、16.8MPa、0.01mol.L-1LiOH高压水溶液中腐蚀,并用高分辨透射电镜(HR-TEM)研究它们的显微组织和析出相粒子。结果表明,冷轧前在800℃保温的两种样品的耐腐蚀性能好于680℃保温的两种样品,冷轧后500℃保温样品的耐腐蚀性能好于560℃保温样品。HR-TEM分析表明800℃/500℃处理样品耐腐蚀性能最好的原因是析出相粒子中Nb含量较高,从而降低了Nb元素在基体αZr中的固溶含量。 相似文献
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热处理对Al-Zn-Sn-Ga合金组织及电化学性能的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
针对Al-7Zn-0.1Sn-0.015Ga(质量分数,%)牺牲阳极的腐蚀均匀性有待进一步提高的问题,采用扫描电镜(SEM)、恒电流极化、动电位极化等方法,研究了退火和固溶处理对其微观组织、电流效率和腐蚀形貌等的影响。结果显示:热处理工艺可减小合金元素的偏析程度,改善合金组织的不均匀性;退火处理使合金的电位正移,自腐蚀电流密度和析氢腐蚀速率升高,且电流效率大大降低,溶解形貌虽有改善但仍不均匀;固溶处理可降低该合金的电位,抑制析氢腐蚀,电流效率虽稍降低但能明显改善合金的腐蚀形貌。经固溶处理后该阳极的电流效率达94.6%,工作电位负而稳定,腐蚀形貌均匀,具有较好的综合电化学性能。 相似文献
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热处理对LPC(NiCOAlMn)5.0贮氢合金电化学性能的影响 总被引:1,自引:0,他引:1
研究了673,1173,1373K热处理对贮氢合金活化性能,放电容量以及高倍率放电等电化学性能的影响。结果表明:1173,1373K热处理后,合金充放电循环稳定性及高倍率放电性能得到改善;其中1173K热处理合金的在0.4C充放电时最大放电容量与铸态合金相比没有下降,而循环稳定性及高倍率放电性能有明显的改善,具有优良的综合电化学性能。 相似文献
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在不同变形温度与变形量下,对Inconel 690合金进行了单向恒温恒速热压缩物理模拟实验及微观组织演变机制研究。同时,采用动电位极化、电化学阻抗等方法研究了热变形后Inconel 690合金在模拟Cl-渗入的核电站冷却水回路中电化学腐蚀性能。结果表明,在塑性变形过程中,Inconel 690合金中存在动态再结晶行为。随着变形温度的增加,动态再结晶体积分数增加,伴随着晶粒尺寸变大;随着变形量的增大,动态再结晶体积分数增加,晶粒尺寸变化不大。在腐蚀介质中,样品表面均形成了钝化膜,存在较窄的钝化区间以及二次钝化现象。 相似文献
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采用磷酸盐、硅酸盐电解液体系对ZIRLO合金进行微弧氧化处理。利用XRD、SEM、TEM等研究陶瓷层的相组成、表面形貌、截面组织。结果表明:在磷酸盐电解液体系、硅酸盐电解液体系中制备的陶瓷层主要由m-ZrO2组成,磷酸盐电解液体系制备的陶瓷层内表面较硅酸盐电解液体系制备的陶瓷层更致密。在硅酸盐电解液体系中微弧氧化的样品靠近陶瓷层/金属界面基体一侧存在少量β-Zr。采用静态高压釜腐蚀实验研究了ZIRLO合金及D(磷酸盐电解液体系微弧氧化)样品和E(硅酸盐电解液体系微弧氧化)样品在360 ℃/18.6 MPa去离子水中及360 ℃/18.6 MPa 0.01 M LiOH水溶液中的耐腐蚀性能。在360 ℃/18.6 MPa去离子水中腐蚀至250 d时,D和E样品耐腐蚀性能相接近,均优于未经微弧氧化处理的ZIRLO合金样品;在360 ℃/18.6 MPa 0.01 M LiOH水溶液中腐蚀至246 d时,D和E样品的耐腐蚀性能与未经微弧氧化处理的ZIRLO合金样品耐腐蚀性能接近甚至有有害的影响。随着腐蚀时间的延长,微弧氧化对ZIRLO合金耐腐蚀性能提升有限。 相似文献
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半固态等温热处理对ZA12合金组织和性能的影响 总被引:10,自引:1,他引:10
将初生相为枝晶形态的常规ZA12合金铸锭重新加热到半固态进行等温热处理,可获得具有良好触变性的非枝晶组织合金。文中对半固态热处理工艺参数与显微组织之间的关系进行了研究,并对铸态和经过半固态热处理的两种材料的半固态形性能以及成形制品的力学行为进行了试验对比。结果表明,经适当工艺热处理后,ZA12合金可以实现半固态成形,不仅成形抗力低,液相偏析少,且提高了制品的力学性能。 相似文献