高纯氮气流雾化制备粉状镍基焊料的研究

采用高纯氮气流雾化法制备低熔点镍基焊料,探讨了雾化气体类型、熔液温度、流速及雾化压力等因素对镍基粉末钎料的氧含量、粉末形状及粉末粒度的影响.结果表明:高纯氮气流雾化工艺制备的镍基粉末钎料氧含量为0.014%～0.018%,在熔液流量4 kg/min、雾化气体压力3.0 MPa及雾化熔液温度1230 ℃的条件下,制取的粉末满足了不锈钢用钎料的钎焊技术性能要求.     

高纯氮气流雾化制备粉状镍基焊料的研究

采用高纯氮气流雾化法制备低熔点镍基焊料,探讨了雾化气体类型、熔液温度、流速及雾化压力等因素对镍基粉末钎料的氧含量、粉末形状及粉末粒度的影响.结果表明:高纯氮气流雾化工艺制备的镍基粉末钎料氧含量为0.014%~0.018%,在熔液流量4 kg/min、雾化气体压力3.0 MPa及雾化熔液温度1230℃的条件下,制取的粉末满足了不锈钢用钎料的钎焊技术性能要求.     

一种焊膏用铝基钎料粉末的制备

采用真空熔炼、惰性气体雾化的工艺生产焊膏用铝基钎料（AS-1）粉末.在雾化压力1.2 MPa、熔液流量3.0 kg/min和熔液温度780℃的工艺条件下,所制备的钎料粉末粒度小于0.15 mm的质量分数大于85%,其中0.045~0.15 mm粉末占成品粉质量分数90%以上,粉末呈球形.所制备的钎料粉末达到了铝焊膏用钎料的性能.     

一种焊膏用铝基钎料粉末的制备

采用真空熔炼、惰性气体雾化的工艺生产焊膏用铝基钎料(AS-1)粉末.在雾化压力1.2 MPa、熔液流量3.0 kg/min和熔液温度780℃的工艺条件下,所制备的钎料粉末粒度小于0.15 mm的质量分数大于85%,其中0.045～0.15 mm粉末占成品粉质量分数90%以上,粉末呈球形.所制备的钎料粉末达到了铝焊膏用钎料的性能.     

建筑垃圾再生骨料膏体充填环管试验

在煤矿膏体泵送充填开采理论技术基础上,为分析以建筑垃圾为骨料、粉煤灰和添加剂为细集料的膏体充填材料的基本性能变化和流变特性,利用室内膏体充填模拟系统进行了膏体充填材料的配比试验和管道输送试验。膏体充填材料配比为添加剂∶粉煤灰∶建筑垃圾=1∶4∶6,试验采用质量浓度自高到低加水调制方案,操作包括3个步骤：试验准备、膏体充填材料制备、泵送试验和数据采集。试验结果表明：该种膏体充填材料的塌落度和分层度随泵送时间的增长而减小,质量浓度则稍有增加,经4 h管道输送后,质量浓度为76%的膏体充填材料塌落度、分层度分别达到18.5 cm、0.9 cm;膏体质量浓度、流速和充填管径是充填管道阻力损失的主要影响因素,质量浓度为76%,流速在0.8~1.1 m/s之间较为理想。     

正、反沉淀方式对草酸镍颗粒真空热分解制备镍粉的影响

采用正、反沉淀方式,将镍盐与草酸铵反应可制备出草酸镍沉淀颗粒,在真空条件下将草酸镍热分解可制得镍粉.采用TG,SEM和XRD等测试方法对制备过程中的各产物进行表征,结果表明:采用正沉淀方式,可制得球形度好、均匀分散的、粒径0.3～0.5 μm的镍粉.     

用机械合金化制备镍基固溶体细微粉末的工艺研究

用机械合金化方法制备了镍基固溶体粉末, 探讨了机械合金化球磨工艺对镍基混合粉末粒度的影响, 在以酒精为过程控制剂, 转速为180 r/min, 球磨时间为20 h, 球料比为40∶1 时, 可获得粒度约为3 μm 的镍基合金粉末。     

三种不同镍渣混合生产复合掺合料的研究

研究了RKEF法镍铁不锈钢一体化生产线产生的高炉镍铁渣、电炉镍铁渣、不锈钢精炼混合渣的粉磨特性、用作掺合料对胶砂流动度、活性指数的影响,在此基础上通过复掺混合粉磨制备复合掺合料,以期实现不锈钢精炼混合渣的利用.结果表明,当配合比为精炼渣:电炉渣:高炉渣为4:3:3时,制备的复合掺合料性能最佳,其胶砂流动度比为103％,7 d活性指数为81％,28 d活性指数为88％,可达到行业标准JG/T486中普通型Ⅱ级复合掺合料的技术要求.     

制备条件对酸化膨润土负载镍催化剂苯加氢活性的影响

采用酸回流膨润土制备了酸化膨润土,并以其为载体制备了镍催化剂,以苯加氮为探针反应,考察了酸种类、回流时间及固液比对酸化膨润土负载镍催化剂对苯加氮反应的影响.当使用浓度为15%的盐酸、固液比为1:4、70℃下回流6h时,酸化膨润土负载镍催化剂在140℃下能将苯完全转化为环己烷.     

火焰原子吸收光谱法测定三氧化钨中镍量的不确定度评定

以测定三氧化钨中的镍含量为例,评定了火焰原子吸收光谱法测定结果的不确定度.建立了数学模型,分析了各不确定度分量,通过不确定度分量的合成,计算出测定结果的扩展不确定度.当镍检测结果为0.048%时,其标准不确定度为0.002%,扩展不确定度为0.004%.不确定度的来源主要为重复性测定和工作曲线引入的不确定度.