1Cr13不锈钢脆性的原因分析

<正> 根据有关资料介绍,1Cr13不锈钢具有较高的韧性和冷变形能力,没有回火脆性倾向,有人甚至认为“含Cr13％的钢几乎完全不会变脆,无需考虑此种钢在加工和使用上的困难”。但是,由于热加工不当,1Cr13不锈钢也会出现问题。我厂在加工一批1Cr13不锈钢锻件时,经热处理后,就发现严重脆性,经过多次试验研究,找到了引起脆性的原因,采取措施,消除脆性     

2Cr13不锈钢阀体的热处理

2Cr13不锈钢阀体除要求耐海水腐蚀外，还要具有良好的力学性能特别是低温（-29℃）冲击韧度。但采用常规调质处理难以使阀体的力学性能达到要求。后采用940℃亚温油淬和650℃高温回火的工艺，阀体的力学性能达到了要求。     

回火温度对2Cr13不锈钢应力腐蚀开裂和力学滞后的影响

采用慢应变试验法(SSRT)测试了2Cr13不锈钢在1020℃淬火及不同回火温度条件下的应力腐蚀开裂(SCC)特性,并利用电阻应变计传感器设计原理,测试了回火温度对2Cr13钢力学滞后的影响。结果表明,在270~420℃回火区间,随着回火温度升高,2Cr13钢强度略有增加,滞后略微减小,而应力腐蚀抗力则显著降低。分析认为,在试验温度区间,随温度升高,回火温度接近2Cr13钢敏化和第一类回火脆性温度,加之二次硬化效应,使得该材料应力腐蚀抗力随回火温度升高而显著降低;2Cr13钢力学滞后和其强度及亚结构有关,滞后误差随着材料强度增加而减少。     

淬回火温度对6Cr13马氏体不锈钢组织的影响

采用透射电镜对淬回火处理后6Cr13马氏体不锈钢的显微组织进行了分析.结果表明,980℃淬火后组织以板条马氏体为主,有少量孪晶;1080℃淬火组织则全为孪晶马氏体;低温回火对980℃淬火后硬度的影响要小于其对1080℃淬火后硬度的影响.     

回火工艺对1Cr17Ni2不锈钢锻后回火硬度的影响

采用正交试验等研究了回火温度、回火时间、回火次数及冷却方式对1Cr17Ni2不锈钢锻后回火硬度的影响。结果表明,本试验中在回火温度630~730 ℃,回火时间120~360 min,回火1~3次以及冷却方式分别为空冷、堆冷、砂冷的条件下,对1Cr17Ni2钢锻后回火硬度影响因素的主次排序为:回火次数＞回火温度＞回火时间＞冷却方式,其中随着回火次数增加,硬度逐步下降,其余参数在试验参数范围内与硬度无明显正相关关系。在保温时间为240 min时,将回火温度升高至720 ℃,或在680 ℃下,将保温时间延长至720 min,进行一次回火,回火后空冷,硬度均高于3.5 HBS。在加热温度为680 ℃、回火时间为180~210 min,回火后空冷,回火3次可将硬度降低至3.6 HBS以下。     

淬火温度对2Cr13不锈钢组织和性能的影响

对2Cr13不锈钢进行水淬火实验,研究了淬火温度对2Cr13不锈钢组织和性能之间的关系.发现在1050℃淬火时,试样的硬度值基本达到了最高,其原因是因为碳化物大多被溶解,铁素体的含量已经非常低.在1050℃淬火时,奥氏体晶粒开始长大,不过晶粒长大的幅度并不是很大,所以2Cr13不锈钢在1050～1070℃淬火对于要求高硬度用钢是比较理想的.     

提高2Cr13马氏体不锈钢疲劳强度的工艺研究

对马氏体不锈钢2Cr13不同处理状态下进行疲劳性能试验,结果表明:适当降低原淬火后的回火温度以及渗氮表面强化处理,疲劳强度有显著的提高。     

4Cr13不锈钢菜刀硬度及变形问题

一、前言唐山市刀具厂生产4Cr13不锈钢菜刀已五年历史。但前三年刀的质量不合格,原因是刀的硬度低于标准要求,刀身平直度超差达7.5毫米。在校平中有百分之十的刀被砸裂成为废品,使工厂损失严重。为解决此问题作者考察了刀的热处理过程,在1987年4月提出了热处理工艺的改革方案。经实践证明,改革后的工艺简便易行,提高了刀的质量和生产效率。1987年7月经河北省产品质     

2Cr13Ni2不锈钢零件的失效机制分析

采用金相检验、扫描电镜和能谱分析技术研究了2Cr13Ni2不锈钢螺母的开裂失效机制.结果表明,开裂螺母的组织粗大,晶界处的碳化物和硫化物引起了晶间腐蚀,裂纹萌生于粗晶间腐蚀部位,导致该螺母发生沿晶脆性断裂.     

回火温度对1Cr13不锈钢组织与力学性能的影响

采用不同温度对1050℃油冷淬火后的1Cr13不锈钢进行回火处理,然后对试样进行力学性能检测和显微组织分析。结果表明:随回火温度的升高马氏体组织不断分解,当温度高于450℃时,合金碳化物开始沿晶界析出,当温度达到600℃以上时,马氏体组织转变为索氏体组织,合金碳化物已呈现弥散分布,并开始长大、球化;显微组织的变化导致其力学性能也出现较大变化,随回火温度的升高,其硬度和抗拉强度降低,但其冲击韧度显著提高;1050℃油淬+(650～750)℃空冷回火时可以获得良好的综合力学性能。     

2Cr13钢的调质处理

对2Cr13钢采用880℃水淬然后560～620℃回火的工艺而非传统工艺进行调质处理。结果,钢的力学性能可满足产品的设计要求,并能减小工件的淬火畸变和使之不易淬裂。该工艺已成功应用于生产。     

30Cr13马氏体不锈钢焊接工艺评定

30Cr13为马氏体不锈钢,含碳量较高,同质焊缝及热影响区焊态下为马氏体组织,有较大冷裂倾向。通过对12 mm厚30Cr13钢板的焊接结构进行焊接工艺试验。结果表明,在选用奥氏体不锈钢焊接材料的条件下,严格控制焊接工艺,通过焊前预热及焊后消除应力热处理可以获得良好的焊接接头力学性能,满足相关标准及设计要求。     

回火温度对Cr8Ni2MoNb钢组织与性能的影响

研究了不同回火温度对Cr8Ni2MoNb衬板钢的组织与性能的影响。结果表明,Cr8Ni2MoNb钢在930 ℃淬火时的组织为马氏体、颗粒碳化物和残留奥氏体。当回火温度在180~380 ℃区间时,试验钢的硬度随回火温度升高而降低,回火温度在380~480 ℃区间时,硬度随回火温度升高而增加。试验钢在450~520 ℃回火时明显出现二次硬化现象,480 ℃时达到峰值硬度42 HRC。Cr8Ni2MoNb钢在480~520 ℃区间回火时有较好的冲击性能同时也能保持较高硬度。     

3Cr13不锈钢模具断裂失效分析

3Cr13不锈钢模具在淬回火后发生了断裂失效。采用直读光谱仪、金相显微镜、显微硬度计、体视显微镜和扫描电镜等检测方法,对3Cr13不锈钢模具的材料成分、非金属夹杂物、显微组织、显微硬度和断口形貌等项目进行了检验分析。结果表明,钢中存在较多非金属夹杂物和严重的网状碳化物,组织不均匀使得淬火组织应力过大,从而导致了模具的开裂。     

1Cr13不锈钢硼-碳复合渗工艺及其性能

对1Cr13马氏体不锈钢进行950℃预渗碳6 h复合不同渗硼工艺处理,通过光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)及配套能谱分析仪(EDS)、显微维氏硬度计、XRD、电化学工作站等研究了复合渗工艺以及最终热处理对硼碳复合渗层组织和性能的影响.结果表明,1Cr13钢最佳硼碳复合渗工艺为950℃固体渗碳6 h复合950℃固体...     

Influence of forming atmosphere on the deposition characteristics of 2Cr13 stainless steel during laser solid forming

A series of single track clads and bulk samples were prepared by laser solid forming under atmospheres of air, argon and nitrogen. The forming atmosphere has little effect on the variation of the width and height of a single track clad with scanning velocity, laser power and feeding rate. Under air, the width and height of single track clads are the largest. Under argon, they are slightly larger than those under nitrogen when the laser energy density is high. For bulk samples prepared under air and nitrogen, both sidewalls of the cross-section tilt inward in the lower part; with an increase in the deposition height, the sidewalls tend to be oriented vertically. Under argon, the sidewalls maintain their severe inward tilts from the bottom to top of the bulk sample. Under air, the bulk sample is covered by oxide dross. Fine and dense metal beads are attached to the lower sidewalls under argon, but these beads are coarse and sparse under nitrogen. The effects of the forming atmosphere on the effective energy, effective mass and deformation of the molten pool during laser solid forming were analyzed. The influence of the atmosphere is attributed to the exothermic oxidation reaction under air, the more extensive plasma plume effect under argon and the larger deformation of the molten pool under air and nitrogen.     

14Cr17Ni2不锈钢叶片硬度不合格原因分析

利用直读光谱仪、光学显微镜和硬度计,对14Cr17Ni2不锈钢棒和叶片进行化学成分分析、显微组织高倍观察、以及不同热处理后硬度试验等检测试验,结合叶片的制造加工工艺过程对硬度不合格的原因进行了分析,并针对原因提出了改进措施。分析结果表明,钢棒在热加工和热处理过程中温度偏高,使叶片铁素体含量增加,是导致叶片热处理后硬度不合格的直接原因。通过调整钢的成分配比,适当提高镍当量值,合理控制钢坯和叶片的热加工及热处理工艺,取得了较好的效果,使叶片达到了所需的硬度。     

13Cr超级马氏体不锈钢的组织

采用TEM、SEM等研究13Cr超级马氏体不锈钢不同热处理后的的显微组织。结果表明,试验用钢淬火后的组织为板条马氏体。800、850、900、950、1000、1050和1100℃淬火后试样原始奥氏体晶粒尺寸为16.8～56.88μm;随淬火温度的升高原始奥氏体晶粒逐渐长大,马氏体板条束逐渐粗大。不同温度淬火650℃回火,A钢和B钢的组织均为保留原马氏体位相的细小回火马氏体。试样在1050℃淬火并在不同温度回火后有逆变奥氏体产生,在650℃以下回火时随着回火温度的升高和保温时间的延长逆变奥氏体含量逐渐增多,且回火后逆变奥氏体主要以长条状及菱形状分布于马氏体板条束间及奥氏体晶界处。