温度对CT80连续油管钢电化学腐蚀行为的影响

采用动电位极化和电化学阻抗方法,研究了CT80连续油管钢在不同温度(20,40,60,80℃)的3.5％NaCl溶液中的腐蚀行为.结果表明,随着温度的升高,CT80钢的开路电位呈现先负移后正移的趋势,在60℃时达到最小;CT80钢的自腐蚀电流密度呈先升高后降低的趋势,在60℃时具有最大的自腐蚀电流密度,腐蚀速率最大;CT80钢的极化电阻随温度升高呈先减小后增大的趋势,在60℃时极化电阻最小,相应的腐蚀速率最大.     

温度对三种Cr钢腐蚀行为的影响

利用高温高压釜模拟油田高CO_2分压和高矿化度的生产环境进行腐蚀试验,测定在不同温度条件下1Cr、3Cr和13Cr钢的腐蚀速率,利用扫描电镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)等手段分析了腐蚀产物形貌和成分。结果表明:1Cr、3Cr钢的腐蚀速率随温度升高先增大后减小,二者的腐蚀速率均在80℃达到最大值,分别为7.515mm/a和4.339mm/a;13Cr钢的腐蚀速率在温度低于110℃时随温度的升高缓慢增大,在温度高于110℃时腐蚀速率迅速增大;1Cr、3Cr油管钢在试验温度范围内均出现局部腐蚀,13Cr油管钢在整个试验的温度区间表现出优秀的耐蚀性。     

高含CO2低含H2S条件下温度对P110碳钢腐蚀规律的影响

为了明确高含CO₂及少量H₂S条件下，温度变化对石油管材P110钢腐蚀速率的影响，利用高温高压硫化氢反应釜开展了腐蚀模拟试验，利用失重法记录腐蚀速率。应用扫描电子显微镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)和激光共聚焦显微镜等，研究并分析了P110钢表面的腐蚀形貌和产物。结果表明：在1 MPa CO₂分压、20 kPa H₂S分压和流速1 m/s条件下，P110钢管材均匀腐蚀速率随温度升高先增大后减小，在100℃附近达到峰值。当温度超过80℃时，P110钢表面腐蚀形态由全面腐蚀转变为局部腐蚀。随着温度的升高，P110钢表面腐蚀产物由富铁结构转变为富硫结构，致密的陨硫铁矿和磁黄铁矿阻碍腐蚀反应的离子扩散。此外，在60～100℃,温度升高会同时促进阴极反应和阳极反应，导致P110钢自腐蚀电流密度增加，腐蚀速率提高，而当温度继续由100℃升高至120℃时，P110钢自腐蚀电流密度减小，腐蚀过程逐渐受到抑制。     

环境因素对X80钢焊接接头腐蚀电化学行为的影响

通过正交试验法,采用动电位极化技术研究溶解氧、温度、pH值等环境因素对X80管线钢焊接接头在库尔勒土壤环境中的腐蚀电化学特征的影响。结果表明,库尔勒土壤模拟溶液中溶解氧从0.5 mg/L增大到6.5 mg/L时,X80管线钢焊接接头的腐蚀程度越来越严重,当氧含量为6.5 mg/L时,试样的腐蚀电流密度达到59.237 μA/cm²;环境温度从20 ℃上升到60 ℃,X80钢焊接接头的腐蚀程度明显加剧,当温度为60 ℃时,试样的腐蚀电流密度达到44.593 μA/cm²;溶液pH值从7.0增大到11.0,X80钢焊接接头的腐蚀程度相对减弱,当pH值达到11.0时,试样的腐蚀电流密度达到31.417 μA/cm²。溶解氧含量对X80钢焊接接头的腐蚀行为影响最大,其次pH值的影响,温度对试样的腐蚀性影响相对最小。     

温度、溶解氧及pH值协同作用下高强度钢的腐蚀行为研究

通过正交试验法和动电位扫描技术对温度、溶解氧、p H值等因素共同作用下X80钢在库尔勒土壤模拟溶液中的腐蚀行为进行研究。结果表明:温度、溶解氧和p H值对X80管线钢在库尔勒土壤模拟溶液中腐蚀行为的影响较大。随着温度的升高,X80钢的腐蚀电流密度逐渐增大;随溶解氧含量的不断降低,试样的腐蚀电流密度明显减小;随溶液p H值的升高,试样的腐蚀电流密度呈逐渐减小的趋势。溶解氧对X80钢的腐蚀性影响最大,而温度对金属的腐蚀性影响相对最小。     

L245钢在不同温度下的油气田模拟水中的腐蚀行为研究

采用浸泡失重法、动电位极化曲线和电化学阻抗技术研究了L245钢在不同温度下的油气田模拟水中的腐蚀行为,采用SEM分析了腐蚀产物的表面形貌。结果表明:在饱和CO_2条件的溶液中,当温度从30℃升高至90℃时L245钢的腐蚀电流从66.1μA·cm~(-2)升高到177μA·cm~(-2),说明L245钢在高温下反应比较剧烈。当温度从30℃升高至90℃时L245钢的电荷转移电阻从5155Ω·cm~2减小到1182Ω·cm~2,说明温度的升高减小了腐蚀反应的阻力。以上结果表明,在30~90℃时L245钢在油气田模拟水中的腐蚀速率随着温度的升高而加快,当温度升高至60℃时开始发生局部腐蚀并随着温度升高而加剧。     

温度对Q235钢在大港模拟溶液中腐蚀行为的影响

主要利用极化曲线、线性极化和电化学阻抗谱(EIS)等电化学方法研究了Q235钢在不同温度下的大港模拟溶液中的腐蚀行为。试验表明:在20~50℃的范围内,其腐蚀电位比较接近阳极反应的平衡电位,其腐蚀过程受阴极反应氧的传输过程控制,随温度升高,Q235钢的腐蚀电位逐渐降低,腐蚀电流密度逐渐增大,线性极化电阻Rp以及电荷转移电阻Rt逐渐减小,在较高温下主要是通过促进阴极反应的传质过程增加了Q235钢的腐蚀速度。     

温度及流速对X70海底管线腐蚀速率的影响

通过高温高压釜模拟了某海上油田A、B平台海管的腐蚀情况,研究了温度、流速对X70钢腐蚀的影响,探讨了海管腐蚀的机理。研究表明:在模拟条件下,所有试样均未出现明显局部腐蚀迹象,表现出良好的抗CO_2局部腐蚀能力;温度升高,腐蚀速率增大;流速从0m/s增加到1.0m/s,腐蚀速率先减小后增大。     

pH值对热镀锌汽车板和IF钢基板在NaCl溶液中电化学行为的影响

通过电化学阻抗谱(EIS)和极化曲线测量,研究了pH值对热镀锌汽车板和IF钢(无间隙原子钢)基板在5%NaCl溶液中电化学腐蚀行为的影响。结果表明:在三种不同pH值的溶液中,镀锌板的腐蚀过程主要受电荷传递过程控制,而基板的腐蚀过程受氧和氢离子的扩散过程控制。虽然镀锌板的腐蚀速度比基板的腐蚀速度快,但腐蚀过程都呈现了相似的变化趋势,都是随着pH值的增大,电荷转移电阻逐渐增大,腐蚀电流密度依次减小,即腐蚀速度依次减小。     

热处理对建筑用钢组织与性能的影响

采用扫描电子显微镜(SEM)、拉伸试验机、冲击试验机和电化学工作站等研究了回火温度对锻态合金钢的显微组织、硬度、拉伸性能、冲击性能和耐腐蚀性能的影响。结果表明,较低的回火温度下(200℃),虽然试验钢具有较高的硬度、强度和冲击韧性,但是韧塑性较差,而回火温度升至600℃,试验钢的硬度和强度虽有减小,但是具有较高的韧塑性,600℃为获得较好力学性能的适宜回火温度。在回火温度为200～400℃时,试验钢的腐蚀电位较负、腐蚀电流密度较大并具有较小电荷转移电阻;而回火温度为600℃时,试验钢的腐蚀电位最正、腐蚀电流密度最小、电荷转移电阻最大,此时试验钢的腐蚀倾向最小,具有最佳的耐腐蚀性能。     

温度对0359铝合金腐蚀的影响

采用连续盐雾腐蚀实验模拟海洋大气环境对0359铝合金进行了加速腐蚀研究,考查了温度对腐蚀性能的影响。分析了腐蚀产物的微观形貌、元素分布及点蚀深度,同时应用极化曲线和电化学阻抗技术对加速腐蚀后的0359铝合金试样进行电化学分析。结果表明:当温度低于45℃时,腐蚀电流密度随温度的升高而增大,容抗弧半径随温度的升高而减小,腐蚀速率增大;当温度高于45℃时,随温度升高,腐蚀电流密度有减小的趋势,容抗弧半径有增大趋势,腐蚀速率减小,腐蚀有减小的趋势。     

温度对X80管线钢酸性红壤腐蚀行为的影响

使用电化学阻抗谱(EIS)研究X80管线钢在不同温度酸性红壤中的腐蚀行为,应用动力学和过渡态理论分析X80管线钢腐蚀过程的反应动力学特征。结果表明,X80钢在红壤中的EIS由高频区的土壤容抗弧和低频区的界面过程容抗弧组成。环境温度对X80钢红壤腐蚀影响显著:随温度的升高,土壤电阻和电荷转移电阻均呈减小趋势,腐蚀速率增大。反应动力学分析表明,X80钢在酸性红壤中的腐蚀是体系混乱度减小的吸热反应。     

pH值对脉冲电镀Ni-Cr-Mo合金镀层的影响

采用脉冲电镀法在Q235钢表面制备Ni-Cr-Mo合金镀层。利用辉光放电光谱仪(GDS)、扫描电镜(SEM)、Tafel曲线和电化学阻抗谱(EIS)考察了p H值对镀层元素含量、沉积速率、表面形貌和耐蚀性的影响。结果表明:随着p H值的增大,镀层中镍含量先减小后增大,铬先增大后减小,钼含量减小;镀层沉积速率先增大后减小;在3.5%Na Cl溶液中,镀层耐蚀性先增强后减弱。p H值为3.5时,镀层均匀致密,具有最大的自腐蚀电位(-0.535V)、最小的腐蚀电流密度(0.123μA·cm~(-2))和最大的电荷转移电阻(2550Ω·cm~2),此时镀层耐蚀性最好。     

道路钢护栏用Q345钢焊接接头的耐蚀性能研究

研究了手工电弧焊(SMAW)、钨极氩弧焊(TIG)和CO_2气体保护焊(GMAW)对Q345钢焊缝和热影响区在不同温度3.5%NaCl溶液中腐蚀行为的影响。结果表明,当腐蚀介质温度从20℃上升至40℃时,Q345钢母材、SMAW焊缝和热影响区、TIG焊缝和热影响区、GMAW焊缝和热影响区的腐蚀电流密度都呈现逐渐升高的趋势,腐蚀速率增大;当腐蚀介质温度从40℃上升至60℃时,Q345钢母材、SMAW焊缝和热影响区、TIG焊缝和热影响区、GMAW焊缝和热影响区的腐蚀电流密度都随着腐蚀介质温度升高而降低,腐蚀速率减小。当腐蚀介质温度为20℃和40℃时GMAW焊缝的腐蚀速率最小,60℃时TIG焊缝的腐蚀速率是三种焊缝中最小的;当腐蚀介质温度在20~60℃时,热影响区的腐蚀速率都高于Q345钢母材,且3种焊缝中CO_2气体保护焊热影响区的腐蚀速率最小。     

CT80连续油管钢的电化学腐蚀行为

用动电位极化和电化学阻抗谱测量方法研究了CT80钢连续油管钢在模拟长庆油田高矿化度油井水中的腐蚀行为,并考察了矿化度和预腐蚀对腐蚀过程的影响.结果表明,随着腐蚀溶液矿化度的增大,材料的开路电位正移,电荷传递电阻先减小后增大,电化学腐蚀速率与矿化度呈非直线规律.在矿化度为23.204 g/L时,CT80钢材料具有最大的腐蚀速率.随着预腐蚀时间的延长,电荷传递电阻增大,相应的电化学腐蚀速率有所降低.     

高矿化度介质中J55钢的CO2腐蚀电化学行为

通过动电位极化曲线和电化学阻抗谱(EIS)的测试,研究了高矿化度溶液中矿化度对J55钢CO2腐蚀电化学行为的影响.结果表明:在高矿化度介质中,J55钢的CO2腐蚀为阴极控制.随溶液矿化度增大,腐蚀电位正移,腐蚀速率先升高,后降低,当矿化度为62.423 g/L时,腐蚀速率最大.随溶液矿化度增加,J55钢的CO2腐蚀由电化学步骤控制转变为传质和电化学步骤混合控制,并且矿化度越高,传质控制越明显.J55钢的电化学阻抗谱呈现3个时间常数,即高频容抗弧、低频感抗弧和低频容抗弧.随溶液矿化度增大,电荷传递电阻先减小后增大,在62.423 g/L左右出现极小值.     

ELECTROCHEMICAL CORROSION OF J55 STEEL IN HIGH SALINITY CO2 BRINES

通过动电位极化曲线和电化学阻抗谱(EIS)的测试, 研究了高矿化度溶液中矿化 度对J55钢CO2腐蚀电化学行为的影响. 结果表明: 在高矿化度介质中, J55钢的 CO2腐蚀为阴极控制. 随溶液矿化度增大, 腐蚀电位正移, 腐蚀速率先升高, 后 降低, 当矿化度为62.423 g/L时, 腐蚀速率最大. 随溶液矿化度增加, J55钢的 CO2腐蚀由电化学步骤控制转变为传质和电化学步骤混合控制, 并且矿化度越 高, 传质控制越明显. J55钢的电化学阻抗谱呈现3个时间常数, 即高频容抗弧、 低频感抗弧和低频容抗弧. 随溶液矿化度增大, 电荷传递电阻先减小后增大, 在 62.423 g/L左右出现极小值.     

淬火温度对2.25Cr1Mo0.25V钢组织与耐蚀性能的影响

对2.25Cr-1Mo-0.25V钢经950、1100和1200℃淬火处理后的显微组织、表面形貌和耐腐蚀性进行研究。结果表明,2.25Cr-1Mo-0.25V钢经淬火处理后的显微组织为贝氏体,随淬火温度的升高,显微组织的晶粒尺寸变大,钢中碳化物由粒状分布变为连续的条片状分布。与1100、1200℃淬火处理相比较,2.25Cr-1Mo-0.25V钢经950℃淬火处理后,在3.5%NaCl溶液中的腐蚀速率降低,自腐蚀电流密度减小,电荷转移电阻增加,耐腐蚀性能提高。     

N80钢在模拟深层气井水溶液中的CO2腐蚀行为

利用高压釜、扫描电镜（SEM）和X-射线衍射（XRD）等手段，研究了温度、CO2分压、Cl^-浓度、pH值和流速等因素对N80钢在模拟深层气井水溶液中腐蚀行为的影响．结果表明，温度对腐蚀速率的影响很大，随着温度的升高，腐蚀速率先增大后减小，80℃时腐蚀速率达到最大值，生成的腐蚀产物主要为FeCO3；降低溶液pH值、增加溶液中的Cl^-浓度、提高CO2分压以及介质的流速，均加剧了N80钢的腐蚀．     

X52管线钢在北阿模拟工况条件下的腐蚀行为

通过腐蚀模拟试验,研究了不同H_2S-CO_2分压下温度、压力、Cl-含量等主要腐蚀影响因素对X52管线钢腐蚀行为的影响。结果表明,在低分压下,腐蚀产物为CaCO_3,且随温度和压力的升高,X52管线钢的腐蚀速率先增大后减小,随Cl-含量的增加,腐蚀速率先减小后增大;在高分压下,腐蚀产物主要为硫化铁FexSy和FeCO_3混合物,且随温度的升高X52腐蚀速率减小。