共查询到20条相似文献,搜索用时 15 毫秒
1.
台阶式溢流坝的时均压强特性 总被引:1,自引:1,他引:0
当yc/h<3时,3种坡度(40°、50°和60°)的台阶式溢流坝试验结果证明,在初始台阶上,作用在水平面上的时均压强均为正值,其最大压强随流量增大,由台阶中部逐渐移向台阶外边缘;跌落水流时台阶竖直面上部范围出现的负压,在进入过渡水流以后全部变为正值。其他各台阶水平面上,除挑射水流越过的数个台阶外,在各级流量下时均压强为正值,其最大值均在台阶外边缘;台阶竖直面上部的时均压强为负,下部的时均压强为正,随流量增加负压绝对值增大,范围缩小。其中跌落水流时负压占台阶高度的75%,进入过渡水流后负压约占台阶高度的60%。 相似文献
2.
台阶式溢流坝后消力池压强特性 总被引:1,自引:0,他引:1
本文通过物理模型试验,研究了台阶式溢流坝在3种坡度下消力池底板上的时均压强、峰值动水压强、脉动压强强度及其形成的特点,提出了计算时均压强的经验公式。研究表明,时均压强、峰值动水压强和脉动压强强度最大值出现在水流冲击消力池底板处,位于x/hk=1.2~2.5,其值随泄槽坡度和流量增加而增大,时均压强的yp/hk最大可达5.4,脉动压强强度可达其相应时均压强的80%,峰值动水压强与时均值的比值可达5~8倍。压强最小值位于x/hk=2.5~5.1之间,时均压强偶会出现负值。脉动压强优势频率在冲击区为4Hz~8Hz,水跃区2Hz~5Hz,跃后区一般在2Hz以下。 相似文献
3.
5.
6.
空化水流与水流空化数的压强差当量表述 总被引:1,自引:0,他引:1
引用"物态"与"物像",以及"像"为"态"的"当量"表述等概念,以四个数轴的图形解析方式,比较了三种空化数的压强(差)当量与压应力状态的相对关系。从水流空化状态的客观发展过程和描述各个空化状态的空化数的物理意义出发,分析了各种空化数的数值描述与空化水流状态的不对应性。指出了托马斯空化数等不宜作为水流空化的状态描述及相似性代表的本质。并间接提醒人们,以数学方程式描述客观的自然现象,首先不能超越物理学的基础边界。否则,其推导结论很难与客观的工程实际问题相互对接。 相似文献
7.
随着我国高坝建设的发展,西部高海拔地区低气压环境下的高速水流特性对高原建坝提出了新的挑战。本文采用实验的方法来研究环境气压变化对水舌挑距和水垫塘内动水压力特性的影响,为高海拔地区建坝提供技术指导。研究发现减压使水垫塘中的动水压强增大,气压降低10 kPa,时均压强最大可达3.9%,脉动压强最大可达5.5%;同时在低气压环境中水舌的挑距受到水舌在空中掺气扩散的影响,由于模型和原型相似律的原因,空气阻力对水舌挑距的影响在模型和原型中有所不同,但环境气压降低,空气密度和空气阻力减小,水舌在空中的掺气也会减少,即水舌扩散程度降低,低气压下水舌更加集中。 相似文献
8.
9.
10.
11.
压强分布规律是决定消力池底板能否稳定的一个主要因素。本文通过水力学模型试验测试结果,对与宽尾墩联合使用的消力池底板时均压强与脉动压强分布规律进行了研究,研究发现,池底板时均压强可沿程分为冲击区、跳跃区和恢复过渡区,冲击区一般水流可能承受动水压强作用,且不同水流条件下,动水冲击压强会出现不同的变化规律,跳跃区时均压强会随着冲击区动水压强增加而减小。脉动压强变化一般主要集中在冲击区,且脉动压强会随着尾水深度及尾坎高度的增加而减小,随着消力池长度的增加而增加,采用X型宽尾墩后,脉动压强可能比采用Y型宽尾墩减小大约20%以上。 相似文献
12.
通过试验研究了台阶式溢洪道初始掺气点的位置、在首部台阶上游加掺气挑坎情况下挑坎后的水流流态、空腔长度、通气量。得出了初始掺气点、空腔长度和通气量的确定方法,供工程参考。 相似文献
13.
14.
15.
文章介绍了一种采用具有限流特性适用于7.2~12kV的户外高压跌落式熔断器.同时还介绍了这种结构的熔体在户外跌落式熔断器上进行了开断电流试验、温升试验和时间电流特性试验的研究,以及试验结果的分析. 相似文献
16.
17.
随着风力发电大规模接入内蒙古电网,风电机组的动态特性对电力系统的影响日益严重。基于双馈型风电机组定子磁链,定、转子电流等变量的响应特性方程,深入分析了当发生电网电压对称跌落故障时双馈型风电机组电磁响应特性,并绘制出在电网电压跌落、恢复时刻定子磁链的时域微分方程和运动轨迹,分析结论为:影响双馈型风电机组动态特性变化的主要因素有电压跌落深度、跌落前发电机运行转速以及发电机参数特性等;电压跌落程度越深、跌落前发电机转速越高,其暂态响应越剧烈;发电机结构参数决定指数衰减因子,进而决定了电磁变量动态影响时间。 相似文献
18.
19.