船体钢止裂性能表征参量止裂温度和止裂韧性的对比分析

基于AH36、EH36和FH500三种船体钢的梯度温度场型双重拉伸试验结果,对止裂温度和止裂韧性分别作为止裂性能表征参量的特点进行了分析。结果表明,与止裂韧性相比,止裂温度测试稳定性好、工程适用性好,更宜作为船体钢止裂性能的工程应用表征参量。     

基于梯度温度型双重拉伸试验的低合金钢板止裂温度估算式

在运用能量守恒原理分析止裂过程的基础上,通过统计52组低合金钢板试验数据,分析了梯度温度型双重拉伸试验测定的止裂温度和应力、板厚、表面-40℃冲击韧性的相关性规律,建立了止裂温度估算式:Tk=-66.1+0.011 8·σ·t2KV2。     

船体钢止裂温度与无塑性转变温度相关性分析

基于AH36、EH36和FH500三种船体钢的梯度温度场型双重拉伸试验和落锤试验结果,对止裂温度和无塑性转变温度的相关性进行了分析。结果表明,三种船体钢止裂温度与无塑性转变温度之间存在一定的对应关系,反映了两种试验方法之间存在一定的相关性。     

梯温型宽板拉伸止裂试验中的参量相关性分析

对梯温型宽板拉伸止裂试验中的止裂韧性K_(ca)、止裂温度T_K、止裂应力σca的相关性规律进行了理论分析,结果表明,相同温度下的止裂韧性和止裂应力呈线性关系,其线性系数由试板宽度Ws、温度场参数(T150、GT)和温度T_K确定;对21组试验数据的统计分析结果验证了该相关性规律。     

船用钢止裂性能评价技术发展与现状

上世纪50、60年代大量发生的船舶结构断裂事故掀起了断裂评定研究热潮。为避免船体结构脆性断裂事故的发生研究人员提出了"止裂"的概念,并相继发展了多种钢板止裂性能评价技术,但研究对象仅限于薄板和中厚板,近年来随着超大型集装箱船的发展,对50 mm以上厚板止裂性能的评价技术研究又成为热点。本文对船用钢止裂性能评价技术的发展与现状进行了简要综述。     

七二五所成为国内唯一船用高强钢厚板止裂性能检测单位

正2013年5月,七二五所提出的厚板止裂试验方法和止裂性能表征参量被写入国际船级社协会IACS"统一要求"(UR S33)。2014年1月,IACS"统一要求"(UR S33)开始正式生效,标志着七二五所成为国内唯一具有船用高强钢厚板止裂性能检测能力的单位。止裂性能是大型集装箱船用高强度钢厚板的核心应用性能,已成为IACS"统一要求"(UR S33)中     

Q390低合金高强钢焊接性讨论

低合金高强钢广泛应用于石油化工、采油平台、球罐等大型工业设施建设，具有良好的加工性与抗腐蚀性。Q390低合金高强钢是一种新型钢，与传统低合金高强钢相比，Q390低合金高强钢的焊接性更好、冷热加工性能更强，适合多种高负荷钢结构的要求，加强Q390低合金高强钢焊接性是提高实用性能的重点。     

低合金高强钢薄板的三维全场焊接变形研究

针对低合金高强钢薄板在焊接过程中变形的不确定性及复杂性,提出一种基于数字图像相关法的测量方法。该文以Q345和Q690薄板对比试验进行分析,得到两块薄板的三维全场焊接变形。试验结果表明:Q690和Q345薄板在焊接过程中总体变形趋势一致,都经历中间凸起,恢复,四周翘起,最终成马鞍形;但强度更高的Q690薄板在焊接过程中变形趋势更缓,变形曲线图中的拐点出现得更迟;冷却到最后,Q690薄板关键点变形比Q345薄板小。研究结果可为揭示低合金高强钢薄板焊接变形机理提供可靠依据。     

低合金高强钢焊缝金属中AF的研究进展

综述了国内外对于低合金高强钢(HSLA,High Strength Low Alloy)焊缝金属中针状铁素体(AF,Acicular Ferrite)的最新研究进展得出,要想获得较多的AF,主要从3个方面加以有效控制:①合金元素中含0.05%～0.10%C,且C当量小于0.39,合理控制Mn,Ni,Ti,B之间的相互比例,保持硼氮比(B/N)在0.6～0.8之间,铝氧比(Al/O)在0.43～0.73之间,降低N,S,P含量;②夹杂物尺寸为0.5～0.8μm,表面富10～20 nm TiO薄层且呈球形,促使生成更多的第Ⅲ、Ⅳ类夹杂物;③较低热输入(HI,Heat Input)时合金元素烧损较少,冷却速率较快,焊缝组织得以细化。     

Q500qE桥梁钢止裂性能试验研究

针对桥梁用Q500qE高强度结构钢,分别开展了梯度温度型双重拉伸试验、落锤试验和标准圆截面试样拉伸试验,测得了钢板的止裂温度CAT、无塑性转变温度T_NDT、屈服强度R_el,在此基础上提出了CAT与T_NDT、R_el及板厚t的相关性方程。由相关性方程得到的止裂温度计算结果与实测结果的偏差在±5℃以内,表明该方程能够较好地表征止裂温度与无塑性转变温度、屈服强度、板厚之间的相关性。     

低合金高强钢的延迟裂纹和应力腐蚀裂纹

本文介绍了低合金高强钢制的球罐在定期检验时发现的焊接接头裂纹。作者从应力腐蚀裂纹和氢致裂纹的机理、影响因素、形貌、发生区域、发生时间来论证球罐的应力腐蚀裂纹和氢致裂纹的内在机理是一样的,属于氢致开裂机理。理论分析和检验检测实践证明在球罐的焊接加工阶段采取措施防止氢致裂纹就能大大降低应力腐蚀裂纹敏感性。     

390MPa级低合金高强钢的低温韧性

采用系列冲击试验研究了控轧控冷技术生产的390MPa级低合金高强钢的低温韧性,并分析了其低温韧性与组织特征的关系。结果表明：该钢具有良好的低温韧性,在-40℃时的冲击功为127J,远大于相关标准的技术要求,按照能量法确定的韧脆转变温度为-56℃;由于该钢晶粒十分细小,裂纹在扩展过程中频繁改变断裂路径,提高了其抵抗解理断裂的能力,从而使其具有良好的低温韧性。     

某飞机GH1140排气导管裂纹分析

某飞机在进行检查时发现,其起动机GH1140高温合金排气导管内层加强筋处有一条裂纹,采用化学成分分析、金相检验、断口分析等方法对裂纹产生的原因进行了分析。结果表明:由于高温气体的冲刷作用使排气导管内表层晶界出现了贫铬,降低了合金的强度、持久性能和疲劳性能;排气导管开裂主要是由于其内表面曾被打磨,打磨处形成应力集中萌生裂纹源,在起动机内部反复热应力和机械振动等作用下,以及表面氧化物的进一步促进作用下发生的热疲劳开裂。     

基于拉伸试验的低合金钢韧性表征参量分析

对700组低合金钢材料的拉伸试验和冲击试验数据进行了统计分析,结果表明,拉伸试验确定的强度和塑性参量与冲击韧性间存在一定的相关性,在该统计分析结果基础上提出了基于拉伸试验的韧性表征参量——强度比SR=R_m/R_(p0.2_·(1-Z);低合金钢的冲击韧性和强度比满足统计关系:KV_2=-83.413 67+61.471 08·Rm/R_(p0.2)·(1-Z)或KV_2=-221.538 54+286.857 87·ln/RmRp0.2·(1-Z)。     

低合金高强度钢的微观组织和疲劳裂纹扩展行为

用透射电镜观察了３０ＣｒＭｎＳｉＮｉ２Ａ钢等温的微观组织，疲劳裂纹扩展行为、裂纹尖端塑性区和位错结构，结果表明，等温状态组织由马氏体和贝氏体组成。在一个奥氏体晶粒内一般存在四个板条领域、裂纹尖端的塑性区内存在主位错带，疲劳断裂的基本组织单元为板条晶或板条束。裂纹遇到板条束界时方向发生较大偏斜。     

镍铬合金钢钢坯抗高温氧化涂料的研制

分析了钢种特性、涂料各组分的作用，运用正交设计优选出最佳工艺配方，经1360℃、2h恒温，测定其抗氧化率和烧钢出炉后涂层脱落率，研制出镍铬合金钢钢还在800-1360℃均热炉中使用的抗高温氧化涂料。此涂料为水基、无毒性涂料，同时满足在钢坯入炉前涂敷于钢坯表面的涂层与钢材基体结合性能良好，出炉后涂层可以自行剥落的生产工艺要求，从而减少了钢材的氧化烧损，提高了产品的质量和成品率。