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镧,钇复合稀土钼合金的研究 总被引:2,自引:0,他引:2
由于不同稀土氧化物本身的理化性能的差别,造成了材料性能的差别,在添加含量均为0.25% ,再结晶温度均为1 500~1 600 ℃时,La2O3 - Mo 具有良好的加工性能和高温性能,却存在成型、预烧结困难的工艺缺陷;而Y2O3 - Mo 的成型及预烧结性能好,却存在加工困难、高温性能差的弊病;复合稀土La2O3 - Y2O3 - Mo 克服了单一稀土两方面的缺陷,收到了良好的综合效果。 相似文献
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采用特殊制备前驱粉和液一固掺杂方式制备出弥散强化稀土钼镧合金,通过扫描电镜和透射电镜,研究了掺杂方式对钼镧合金烧结体中第二相的粒度分布和形貌,证实了钼基体中La2O3颗粒的存在,分析了第二相粒子在钼基体中的分布规律,测定了钼丝的拉伸性能,根据奥洛万机制,引入位错可滑移宽度的概念,分析了粒子尺度对材料硬化性能的影响,提出了改进小尺度第二相粒子强化钼合金加工性能的建议。 相似文献
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稀土钼合金组织结构的研究 总被引:1,自引:1,他引:1
在TZM钼合金的基础上,通过复合添加稀土Y、Ce的试验,生产出了高温性能优异且工艺易于控制的钼合金。对不同配方稀土钼合金的组织结构进行了深入分析,指出弥散颗粒不仅存在晶界,也可存在于晶内,因此可同时强化晶界和晶粒,但粗大的弥散颗粒和Mo-Ti固溶体对合金性能不利。用化学法富集了合金中的弥散相,通过X射线衍射和能谱综合分析,确定了弥散相的相结构,证实了在合金中稀土元素Y、Ce与Ti、Zr形成Y2O3结构的复合氧化物。Ti在合金中则有三种可能的存在形态:一是形成复合氧化物,二是形成Ti(C,N),三是形成Mo-Ti固溶体。 相似文献
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钼镧合金和TZM合金的高温性能 总被引:3,自引:0,他引:3
研究了钼镧合金和TZM合金在1000~1800℃的高温性能和相应的组织.结果表明小于1400℃的情况下,钼镧合金有较高的强度和塑性的综合性能,当温度大于等于1400℃时,其抗拉强度明显降低,同时塑性也有明显的下降.而随着测试温度的提高,TZM合金的抗拉强度降低,但是其塑性升高,这一点和钼镧合金恰恰相反.同时,不管是强度还是塑性,TZM合金较之相同温度的钼镧合金有明显的优势.组织观察表明这两种钼合金在1100℃开始再结晶,一直延续到1550℃,并且其再结晶晶粒都呈现拉长的组织,这明显不同于纯钼再结晶状态下的等轴晶粒. 相似文献
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本文采用扫描电镜、能谱分析及力学测试等手段,研究了稀土氢化物、稀土氧化物对合金力学性能的影响。结果表明,钼及其合金中加入氢化镧可显著提高塑性,镧在合金中最佳合量为0.5%。主要是由于钼及其合金中加入氢化镧改变了氧的存在状态并细化了晶粒,使合金的塑性改善。钼及其合金中加入三氧化二镧,提高了强度。合金中三氧化二镧的最佳含量为0.5~1.0%。主要是由于加入三氧化二镧后烧结时阻碍晶粒长大,使合金晶粒细化,同时三氧化二镧弥散小质点起着弥散强化作用。 相似文献
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稀土钼合金板坯的研制 总被引:1,自引:0,他引:1
在工业生产条件下,通过添加不同的稀土元素和合金元素进行正交试验及板坯轧制对比试验。探讨了影响钼板强度和硬度的主要因素,分析了在室温条件下影响钼板抗拉强度、轧制性能的原因,确定了稀土和合金元素在钼板中的最佳含量。 相似文献
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采用非平衡磁控溅射工艺在Mo–La合金表面沉积FeCrAl涂层,研究所制备涂层的耐腐蚀性及涂层的腐蚀机理。结果表明:FeCrAl涂层样品在360℃、18.6 MPa、纯水的高压釜中腐蚀72 h,平均腐蚀速率为3.8 mg·dm?2,低于同条件下锆合金以及未沉积涂层的钼镧合金的腐蚀速率,且涂层中的Al与外界环境介质中的氧发生反应,在涂层表面形成致密的Al2O3薄膜,在一定程度上减缓了涂层的腐蚀速度,有效保护了基体材料。FeCrAl涂层样品在1200℃、0.1 MPa的高温水蒸气环境下腐蚀8 h,Al2O3氧化膜厚度在4.0μm左右,涂层维持保护效果,钼镧合金基体未暴露在腐蚀环境中;经淬火后,Al2O3氧化膜厚度减小至2.5μm左右,涂层依旧维持结构完整性,没有出现贯穿性脱落,满足Mo–La合金表面耐腐蚀性的使用要求。 相似文献
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镧钼合金在电火花切割加工中的应用研究 总被引:1,自引:0,他引:1
进行了镧钼丝与纯钼丝作电火花切割电极丝的对比试验,试验结果显示;在合理控制镧钼丝加工工艺的条件下,镧钼丝具有较高的抗拉强度和高温强度,其线切割使用寿命明显高于纯钼丝,试验数据显示提高50%左右,实践表明,在电火花线切割加工行业,用镧钼丝代替纯钼丝作电极丝,可有效降低切割成本,极具推广应用价值。 相似文献
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