铸铁非金属夹杂物的形成原因与应对措施

介绍了冲天炉和中频炉熔炼铸铁的炉渣成分及来源,提出减少铸铁内部非金属夹杂物的措施：（1）提高铸铁的冶金质量;（2）改善铸铁中非金属夹杂物的形态及分布。描述了铁液二次渣的形成原因,认为采取适宜的措施及铁液处理技术,可以减轻铁液二次氧化及其不利影响。     

大锻件内非金属夹杂物的形成及防止措施

介绍了大锻件内非金属夹杂物的形成过程,非金属夹杂物的机械性能和特性对钢质零件内在性能的影响及防止非金属夹杂物产生的措施。     

钢包精炼炉钢的非金属夹杂物

<正> 钢中非金属夹杂物对钢的机械性能特别是断裂韧性有重要的影响,因此弄清精炼炉钢的夹杂物类型、含量、分布与来源,对提高锻件的质量,是十分必要的。本文将对通过金相法、电解法、电子显微镜扫描及X射线衍射晶体分析等方法观察分析100t ASEA-SKF精炼炉钢夹杂物的结果进行讨论。一、精炼炉钢中夹杂物的含量     

引起注口堵塞的非金属夹杂物

小型定径水口是连铸机浇铸的关键设备之一。我公司炼钢厂用小型连铸机浇铸普碳钢、20MnSi钢连铸坯和用φ55mm注口浇铸电炉冶炼的20钢钢锭,多次因注口发生堵塞而影响生产。为弄清注口堵塞的原因,我们取堵塞物进行分析鉴定,发现在堵塞物每注口壁交界线附近,有很多非金属夹杂物,     

氯化法测定低铬钢中的非金属夹杂物

应用电解法与常压氯化法相结合的方法,成功地解决了含铬钢与碳含量高于0.5%的钢中非金属夹杂物的定量问题。简化了低压氯化法的设备与操作,并应用于滚珠钢中夹杂物的测定。对于在大气下电解的硫酸亚铁电解法的实用性,也进一步得到肯定。     

IF钢铸坯表层非金属夹杂物的分布

采用原位统计分布分析(OPA)的方法,研究了非稳态浇铸时存在于IF钢铸坯表层的非金属夹杂物。研究发现,大部分大于10μm的非金属夹杂物存在于距离铸坯表层0.5~3.5 mm的亚表层,并且铸坯内部(距离铸坯表层≥4.5 mm处)的大型非金属夹杂物很少。同时,在高拉速下(1.4 m/min),即使拉速发生很小的变化都会导致非金属夹杂物大量增加。因此,在高拉速下,应避免拉速的变化或尽量降低变化速率。     

铝压铸件中的硬质点及非金属夹杂物

研究了铝合金压铸件中的硬质点及其中的非金属夹杂物 ,测定了它们的化学成分和显微硬度 ,并分析了它们的来源 ,提出了防止的措施     

铝压铸件中的硬质点及非金属夹杂物

研究了铝合金压铸件中的硬质点及其中的非金属夹杂物 ,测定了它们的化学成分和显微硬度 ,并分析了它们的来源 ,提出了防止的措施     

电解铝液中Al2O3夹杂物的形成机理

介绍铝电解机制对电解铝液中形成Al2O3夹杂物的影响，分析铝液中Al2O3夹杂物形成的机理，推算CO2对铝液扩散的质量传递方程，描述效应处理过程对铝液中Al2O3夹杂物形成过程的影响。利用Person-Waddington电流效率模型测算电解铝液中可能形成的Al2O3夹杂物最大值。结果表明：电解过程生成的Al2O3夹杂物对铝液的污染，是短流程工艺影响铝熔体冶金质量的主要根源。     

FGH96合金挤压过程非金属夹杂物的变形行为

对热等静压态FGH96合金进行热挤压变形,分析非金属夹杂物Al2O3和SiO2在热等静压和热挤压过程中的形貌特征与变形特性。结果表明:在热等静压和热挤压过程中,Al2O3夹杂与FGH96合金基体为机械结合,两者之间没有反应过渡区,而SiO2夹杂与FGH96合金基体中的铝和钛元素在高温和高压下发生化学反应,在基体与SiO2夹杂之间形成反应过渡区;FGH96合金挤压变形过程中,材料内部为三向压应力状态,在挤压方向非金属夹杂物被拉长成不连续的线状,在垂直于挤压方向,夹杂物投影面积减小;大挤压比的热挤压变形能有效破碎合金中的非金属夹杂物缺陷,细化合金晶粒,提高FGH96合金盘件的纯净度水平。     

中频感应电炉脱氧工艺对非金属夹杂物的影响

针对中频感应电炉熔炼的钢中气体含量较高、夹杂物较多的问题,采用复合脱氧剂在炉内以及包内脱氧的工艺,对钢液进行了脱氧和夹杂物变性处理。试验结果表明,通过复合脱氧后,钢中[O]含量可降至(40~60)×10~(-6),同时基本可以消除Ⅱ、Ⅳ型夹杂物。     

30W1700薄规格无取向电工钢的夹杂物行为

通过氧氮分析、化学成分检测、扫描电镜观察和能谱分析,对不同工序下薄规格无取向电工钢30W1700中的典型夹杂物进行研究,结合钢液元素含量和夹杂物数量的变化分析30W1700钢中夹杂物形成机理以及分布规律。结果表明:30W1700钢冶炼过程中典型夹杂物为CaO、Al_2O_3、SiO_2、MgO、AlN;夹杂物尺寸在≤3μm占总量的80%以上,RH精炼有效去除了钢液中的大部分夹杂物。     

非金属夹杂物和金相组织对板材伸长率的影响

以大的试样样本为基础,利用显微镜、扫描电镜和金属原位分析仪,系统地分析试样中的非金属夹杂物和贝氏体组织对中厚板伸长率的影响规律。试验结果表明：钢中非金属夹杂物和贝氏体组织是影响伸长率的主要因素。钢中非金属夹杂物在种类、含量和分布上对板材的伸长率降低有很大的影响,尤其是硫化物和硅酸盐类夹杂的影响更为严重。试验结果也表明了...     

Ti-Al复合对中碳钢非金属夹杂物及组织的影响

采用Si、Mn预脱氧,Ti、Al复合终脱氧的脱氧制度,控制中碳钢凝固过程中非金属夹杂物的形态、组成、尺寸和类型,并研究了非金属夹杂物对晶内针状铁素体形成的影响。研究表明:加入Ti、Al后,钢中的夹杂物类型有很大改变,绝大多数为含Ti的氧化物夹杂。Ti、Al、O、S、Mn的复合夹杂和Ti2O3夹杂具有很好地促进晶内针状铁素体形核的能力。     

各向异性电工钢中相形成元素的最佳含量

电工钢在轧制成钢带的过程中发生弥散硫化锰相的形成。在轧制前要加热到原始硫化物夹杂和硫完全转入固溶体中的温度，为实现此目的的最低温度，取决于钢中的Mn、S和C含量：＿。＿刀叨州（C）－Im习十8400，，、。。。。。。＿。，＿。。。，＿。—。——一Ty“一X一刀工因此，当各向异性电工钢中的Mn、S和C含量增三刀一枚（Mn）（S））十匕88（（C）－001D”—一’—－’”””——一”—”—”－————”加时，该硫化物相溶解温度Tp就会提高，在热轧时析出的硫化物夹杂变粗。因为硫化物相作为在二次再结晶过程中晶粒组织的抑制剂的…     

连铸普碳小方坯的组织结构及非金属夹杂物

昆明钢铁公司炼纲厂于1982年引进西德的Demag公司R5.25m小方坯弧形连铸机,浇注70×70mm,90×90mm,150×150mm普碳及少量低合金钢的小方坯。我们将各种尺寸的连铸坯的内部组织结构和非金属夹杂物进行了分析研究。结果表明:连铸方坯的组织结构与模铸钢锭组织结构大体一致。但连铸的特点也比较突出。由于连铸脱氧制度不同,非金属夹杂物多为复合夹杂物,与普通非金属夹杂有所不同。一、连铸小方坯的组织结构将70×70mm,90×90mm,150×150mm的连铸小方坯以及由150×150mm开坯成135×135mm方坯取样作横向、纵向酸浸试     

碱性平炉钢真空碳脱氧电站转子锻件中的非金属夹杂物

<正> 前言非金属夹杂物,对电站转子锻件的质量产生重大的影响。多年来,它是不允许用碱性平炉冶炼电站转子一类高级优质合金原因。冶金工作者为了获得高质量的锻件和轧材,同非金属夹杂物进行了不懈的斗争。我们对碱性平炉冶炼的电站转子钢,进行真空碳脱氧试验,就是为了达到这个目标而采取的一种新的工艺措施。为了分析研究试验转子锻件中,非金属夹物的特性,对试验转子和同类型酸性平炉转子     

稀土Ce元素对过共析钢非金属夹杂物及组织性能的影响

为研究稀土元素对过共析钢非金属夹杂物和显微组织的作用机理,在过共析钢中添加了少量的稀土Ce元素,通过冶炼控制O、S含量,保证了稀土Ce元素在钢中的收得率,研究了稀土Ce元素对过共析钢拉伸性能、非金属夹杂物、珠光体片层间距等的影响。结果表明：与稀土Ce元素结合的非金属夹杂物尺寸约为5μm,加入少量稀土Ce元素可以使氧化物类夹杂物形貌发生变化;消除过冷度对珠光体片层间距的影响后,稀土Ce元素可以使过共析钢的抗拉强度提高19 MPa,面缩率降低2%;添加与未添加稀土Ce元素的过共析钢盘条性能不同,主要与珠光体片层间距的大小和均匀性有关,稀土Ce元素的添加可以细化、均匀珠光体片层间距,提高过共析钢盘条的同圈性能均匀性。     

建筑用X80管线钢中CaO-Al_2O_3系非金属夹杂物的研究

对建筑用X80管线钢中Ca O-Al2O3系非金属夹杂物进行了研究和优化。结果表明,采用传统生产工艺获得的X80钢中,B类夹杂物主要为条串状低熔点的Ca O-Al2O3夹杂物。在钙处理前将RH精炼时间增加一倍,能够有效减小夹杂物数量。     

铸铁中的碲夹杂物

用扫描电镜和高温金相显微镜对Te铸铁中出现的含Te夹杂物作了研究,并观察了其形态、大小、分布以及在升温过程中的变化。