FII与10CrMo910热817焊接及接头高温运行的适应性

对１２％Ｃｒ的马氏体高强钢与２１／４Ｃｒ耐热钢异质接头采用不同焊条匹配的利、弊进行了探讨。通过Ｘ２０ＣｒＭｏＷＶ１２１（ＦＩＩ）与１０ＣｒＭｏ９１０小径管接头接８１７焊条焊接和接头在５８０℃、１０．３ＭＰａ工况长期服役后取样试验的结果。认为高匹配焊接ＦＩＩ与１０ＣｒＭｏ９１０接头，只要焊接工艺恰当，可以有效地避免焊缝和热影响区冷裂；低合金侧热影响区脱碳现象将不太严重；接头经高温七万多小时运行，未出     

F11与10CrMo910热817焊接及接头高温运行的适应性

对１２％Ｃｒ的马氏体高强钢与２１／４Ｃｒ耐热钢异质接头采用不同焊条匹配的利、弊进行了探讨，通过Ｘ２０Ｃｒ－ＭｏＷＶ１２１（Ｆｌｌ）与１０ＣｒＭｏ９１０小径管接头热８１７焊条焊接和接头在５８０℃、１０．３ＭＰａ工况长期服役后取样试验的结果，认为高匹配焊接Ｆｌｌ与１０ＣｒＭｏ９１０接头，只要焊接工艺恰当，可以有效地避免焊缝和热影响区冷裂；低合金侧热影响区脱碳现象将不太严重；接头经高温七万多小时运行，未出现明显蠕胀和任何形式的失效破坏，组织和性能无显著恶化，对高温较长的时间运行有较好的适应性。     

9Cr1MoV钢焊接性试验及其应用

为研究９Ｃｒ１ＭｏＶ钢的焊接性，进行了斜Ｙ形超口焊接裂纹试验和插销及可调拘束裂纹试验。指出，９Ｃｒ１ＭｏＶ钢存在一定的冷裂和热裂倾向。采有相应的工艺措施和合适的焊接材料，避免了焊接接头冷热裂纹。还介绍了３００ＭＷ锅炉９Ｃｒ１ＭｏＶ钢管Ｍ１Ｇ焊及手工Ｔ１Ｇ焊的焊接工艺评定结果和焊接工艺规程。     

2.25Cr-1Mo钢焊接热影响区组织、韧性及其冷裂敏感性

采用热模拟及插销试验方法对２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ钢焊接热影响区的组织、韧性及冷裂敏感性的相关性进行定量研究与分析,提出了２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ钢既能防止焊接冷裂纹又可保证焊接热影响区域性的工艺措施。     

异种热强钢摩擦焊焊接接头的脆性

通过对４Ｃｒ１０Ｓｉ２Ｍｏ钢与４Ｃｒ１４Ｎｉ１４Ｗ２Ｍｏ钢摩擦焊焊接接头的力性能试验分析，认为接头脆性是一个突出问题，而焊后采取合理的热处理规范参数及工艺措施。是改善和提高摩擦焊接头力学性能的有效途径。     

中硬重载齿轮焊接工艺及制造技术研究

对齿轮用钢３０ＣｒＭｏ，４０ＣｒＮｉ２Ｍｏ，４０ＣｒＭｎＭｏ钢进行了焊接性试验，结果表明：该钢冷裂倾向严重，过热区易淬硬，冲击韧性差，预热及焊后热处理，，选择药芯焊丝Ｅ７０Ｔ－５ＣＯ２焊及ＭＡＧ焊，接头性能可满足技术要求。还介绍了齿轮的制造工艺装焊胎卡具。     

ZG42CrMo行走车轮铸造缺陷的焊接修复

我厂与奥地利合作生产的“宝钢三期”工程斗轮堆取料机中 ,行走台车的车轮材质为ＺＧ4 2ＣｒＭｏ ,铸后经机械加工 ,发现部分车轮端面上有砂眼 (图 1) ,须进行焊接修复。通过焊接试验和工艺评定 ,总结出合理的焊接工艺 ,并应用于生产 ,效果良好。4 2ＣｒＭｏ含Ｃ量较高 (0 .38%～ 0 .4 5 %) ,同时Ｃｒ、Ｓｉ含量也较高 ,使其具有较大的热裂纹倾向 ,因此在选择焊接材料时 ,应选用含Ｃ量低 ,含Ｓ、Ｐ杂质少的填充材料。同时 ,4 2ＣｒＭｏ淬硬倾向明显 ,冷裂倾向严重 ,为防止冷裂纹 ,应采用小的线能量施焊 ,并同时采取预热、缓冷及焊后热处理等…     

防止20CrMnMo钢齿轮磨削裂纹热处理工艺研究

本实验针对２０ＣｒＭｎＭｏ钢容易出现磨削裂纹的问题，从控制渗碳淬火处理质量入手，重点提出了２０ＣｒＭｎＭｏ钢采用调质热处理，渗碳后增加－道高温回火工序，以及低温回火温度采用２２０－２４０℃的处理工艺。鉴于渗碳层可获得良好的组织，硬度和残余应力状态，将有利于防止磨削裂纹的产生。     

12Cr1MoV钢管焊接热处理与组织性能

火力发电厂中广泛使用的一、二类钢管材的焊接接头长期在高温下运行，易发生合金元素再分布及碳化物尺寸变化等“内在”变化，因此设法阻止和延缓接头在一定温度下发生“内在”的变化，即可提高管材接头的耐热性和使用寿命，要达此目的，合适的焊接及热处理工艺是最为有效的办法之一。１　１２Ｃｒ１ＭｏＶ钢管的焊接和热处理１２Ｃｒ１ＭｏＶ钢管的焊接和热处理包括预热、焊接和后热三部分，由于钢管合金含量＜５％，因此，具有良好的焊接性和加工性，但由于１２Ｃｒ１ＭｏＶ钢的冲击韧性低和对热处理工艺的敏感性，给焊接与热处理造成了一…     

焊后热处理对2.25Cr—1Mo钢堆焊处显微组织及剥离开裂的影响

研究了在２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ钢上堆焊不锈钢的焊后热处理（ＰＷＨＴ）对其显微组织和剥离开裂的影响。采用６９０℃加热后空冷的一般ＰＷＨＴ时，界面附近的不锈钢一层侧生成新的马氏体（ＦＭ）。充氢试验结果表明，一段ＰＷＨＴ产生剥离开裂是因生成ＦＭ所致，由其导致的裂纹沿着奥氏体晶界扩展。但若在一段ＰＷＨＴ后进行６００℃回火的二段ＰＷＨＴ，则ＦＭ消失，不发生剥离开裂。由此得出结论：控制剥离开裂的显微组织是一段Ｐ     

20Cr2Mn2Mo钢渗碳后空冷开裂原因探讨

２０Ｃｒ２Ｍｎ２Ｍｏ钢渗碳后空冷开裂原因探讨太原重型机械集团公司热处理分厂（太原０３００２４）田香菊李祝群ＲｅｓｅａｒｃｈｏｎＣｒａｃｋｉｎｇＣａｕｓｅｏｆＣａｒｂｕｒｉｚｅｄ２０Ｃｒ２Ｍｎ２ＭｏＳｔｅｅｌａｆｔｅｒＡｉｒＣｏｏｌｉｎｇＴｉａｎＸｉａ...     

含锰低碳马氏体不锈铸钢的性能试验

针对低碳Ｃｒ－Ｎｉ－Ｍｎ不锈铸钢，通过改变钢中锰含量，使其强、韧性配合良好。结果表明，含３％～５％Ｍｎ时，效果较佳；适量的锰利于改善钢的热裂和冷裂敏感性；焊接后淬硬性不突出、冷裂纹敏感性极小，该钢具有良好焊接性能。     

锅炉及电站用大直径热强管的研制

介绍了用周期式轧管机组轧制Ｓｔ４５．８／Ⅲ、１３ＣｒＭｏ４４、１０ｒＭｏ９１０等钢种的高压锅炉管及电站用热强管生产工艺。钢管的常温力学性能、高温力学性能及工艺性能全部达到了德国ＤＩＮ１７１７５—７９标准的要求。     

高淬透性轴承钢GCr15SiMo的工艺性能

研究了高淬透性轴承钢ＧＣｒ１５ＳｉＭｏ的热处理工艺。研究结果表明，ＧＣｒ１５ＳｉＭｏ钢具有良好的热处理工艺性，从８３０－８７０℃油淬后，硬度在６５ＨＲＣ以上，淬裂敏感性小，并具有良好的抗回火性。可适用于制造要求尺寸稳定，在２５０℃以下工作的特大型轴承。试生产结果表明，ＧＣｒ１５ＳｉＭｏ钢的淬透性明显地优于ＧＣｒ１５ＳｉＭｎ钢。     

高强度抽油杆用钢的腐蚀疲劳行为

研究了高强度抽油杆用钢３８ＭｎＣｒＮｉＭｏ经８９０°Ｃ×１ｈ空冷＋６０００Ｃ×１ｈ空冷（回火）及８９０°Ｃ×１ｈ空冷（正火）处理后，在空气、蒸馏水和３．５％ＮａＣｌ水溶液中的疲劳裂纹扩展速率（ＦＣＧＲ）及外加极化电位对ＦＣＧＲ的影响，并对腐蚀疲劳（ＣＦ）断口及金相组织进行了微观分析。结果表明，该钢经两种工艺热处理后在中性水溶液中疲劳裂纹扩展均属氢脆（ＨＥ）机制。由于回火样强度较低，塑性较好，对ＨＥ敏感性较低，所以具有较高的疲劳抗力，ＦＣＧＲ较低。文中就ＣＦ过程中裂纹扩展对ＨＥ的敏感性进行了讨论。     

4Cr5MoV1Si钢挤压滚轮热处理工艺改进

４Ｃｒ５ＭｏＶ１Ｓｉ钢挤压滚轮热处理工艺改进上海重型机器厂热处理分厂（上海２００２４０）甘振林挤压滚轮为上海某有色金属加工厂进口美国ＨＯＬＴＯＮ机械有限公司生产型材铝条设备中的重要零件。零件材质为４Ｃｒ５ＭｏＶ１Ｓｉ钢（Ｈ１３）。最初，零件经该厂热处...     

35CrMoA钢牵引节销热处理

３５ＣｒＭｏＡ钢牵引节销热处理杭州拖拉机厂（杭州３１１５００）马永洲牵引节销是ＨＺ－Ｔ９１０Ｚ系列运输型拖拉机上的重要零件。它将运拖主机和货厢连成整机，是运拖安全行驶的重要保证。牵引节销（见图１）原采用１２ＣｒＮｉ３Ａ钢制造，用渗碳及二次油淬来保证其...     

20CrMnMo及17Cr2Ni2Mo钢的晶粒长大及组织遗传

本文对２０ＣｒＭｎＭｏ钢和１７Ｃｒ２Ｎｉ２Ｍｏ钢晶粒长大倾向及不同组织状态的组织遗传倾向和校正工艺进行了探讨。试验结果表明：２０ＣｒＭｎＭｏ钢以粒状贝氏体＋粒状组织为主的混合组织（粒状贝氏＋粒状组织＋铁素体）具有组织遗传倾向，且粒状贝氏体＋粒状组织中的奥氏体岛稳定性差，利用一次高温回火便可有效地消除组织遗传；１７Ｃｒ２Ｎｉ２Ｍｏ钢粒状贝氏体＋粒状组织的遗传倾向大于马氏体组织，正火对粒状贝氏体＋粒状     

T91钢与12Cr1MoV钢焊接工艺

Ｔ９１钢是目前国产１２５ＭＷ发电机组超高压中间再热自然循环锅炉中再热器高温段的选用材料，具有良好的高温抗拉性和较强的抗腐蚀性，以及较高的持久蠕变强度，１２Ｃｒ１ＭｏＶ钢常被用作再热器进、出口连箱的管接头材料，其规格为４２ｍｍ×４．５ｍｍ，在电站锅炉...     

ZG35CrMo铸钢齿轮水淬调质

ＺＧ３５ＣｒＭｏ铸钢齿轮水淬调质大连起重机器厂（大连１１６０２２）王向龙刘玉珠１问题的提出我厂近几年大量采用ＺＧ３５ＣｒＭｏ铸钢，据统计ＺＧ３５ＣｒＭｏ铸钢年热处理量近３５０ｔ，相当于热处理车间全年产量的１０％，占调质件产量的２５％。热处理油淬带来的...