外循环反应器停留时间分布的计算

本文对外循环反应器的停留时间分布进行了分析和计算。推导了计算公式。通过电子计算机计算,得出了在不同循环比下的停留时间分布数据。提出了在某些情况下外循环反应器停留时间分布的简化计算方法。     

氧氯化固定床反应器计算(摘要)

<正> 乙烯氧氯化生成二氯乙烷的反应如下: 这是一个激烈的放热反应,必须对催化剂稀释以减缓反应速度。为了减少径向温差,选     

气体停留时间分布测定与电子计算机处理技术(摘要)

<正> 气体停留时间分布测定是研究化学反应器和其它化工设备常用的方法之一。作者用氢气作示踪气体,热导池作检测器,并联用电子计算机进行数据收集和处理,对流化床进行测定。氢气以脉冲方式进样(电磁阀控制)。热导池体放在流化床外,借助真空泵的抽吸作     

泰勒反应器中流体的停留时间分布研究

采用脉冲示踪法,实验考察了泰勒反应器结构参数、操作参数和物料粘度对其停留时间分布的影响规律,发现泰勒反应器中物料的混合程度随泰勒数(Ta)的增大而增大、轴向雷诺数(Reax)的增大而减弱.进一步采用多级混合模型,将泰勒反应器的当量全混釜数(N)与反应器结构参数、泰勒数和轴向雷诺数相关联,提出了一个N的测算公式.在实验考察的范围(Ta=280～3 230; Reax=0.89～6.78)内,由该式计算的N值与实验值很好地相符,具有广泛的适用性.     

管式搅拌反应器停留时间分布的数值模拟

对一种新型管式搅拌反应器的停留时间分布(RTD)进行了实验研究,运用商业计算流体力学(CFD)软件FLUENT进行流场模拟及RTD计算,证实管式搅拌反应器的停留时间分布受搅拌转速及入口流量等因素影响,带搅拌装置的管式反应器适当增加转速能使RTD曲线变窄,改善流型和抑制返混;转速过大会使RTD曲线变宽,导致死区的产生,不利于反应器的混合.RTD曲线的数值模拟计算结果与实验结果基本稳合.     

PP气相流化床反应器平均停留时间的计算

介绍了聚丙烯流化床反应器流化特性和卸料过程;提出了利用其料位测量机理计算平均停留时间的方法,并将实际计算结果与理论值进行了比较。     

管式反应器中Casson流体层流停留时间分布

本文对管式反应器中Casson流体层流流动的停留时间分布进行了理论分析,导出了停留时间分布密度函数的精确数学模型和简化数学模型。在较宽的参数范围内,简化模型与精确模型吻合程度较好。还得出等温管式反应器中一、二级不可逆反应的转化率计算式,并对转化率作了计算和比较。     

用拟均相二维模型计算丙烯腈固定床反应器的温度分布(摘要)

<正> 用拟均相二维模型对兰化石油化工厂丙烯腈车间的丙烯腈固定床反应器在电子计算机上进行了温度分布的计算。计算中考虑了床层外沿对熔盐的总传热系数和床层有效导热系数随     

振荡流反应器的物料停留时间分布模型研究

提出了一个基于马尔柯夫链（Markov chains）的考虑腔室间返混的振荡流反应器物料停留时间分布模型。通过对在内径50mm,长1．95m的振荡流反应器进行的理想脉冲示踪试验数据的统计分析,给出了模型的唯一参数回流比R的经验计算公式。发现在试验条件下,存在一个与最小回流比R相对应的振荡条件。这振荡条件可表示为振荡流雷诺数（Reo）与净流雷诺数（Ren）的比值ζ,其范围为1．6〈ζ〈2．5。     

外循环喷射反应器的研究

１前言聚氧乙烯型非离子表面活性剂以其优良的洗涤、渗透、分散、乳化等性能,广泛地应用于纺织、洗涤、印染、化纤、化妆品、石油化工等领域［１］。它主要是由含有活性氢原子的有机化合物在碱性催化剂存在下与环氧乙烷（ＥＯ）通过开环反应加合而成。其反应器型式有搅拌...     

连续搅拌釜式反应器内停留时间分布测定

本实验研究了连续搅拌釜式反应器内,乙酸酐水解反应时,停留时间的分布测定。对实验进程中的乙酸酐、总醋酸的不稳定阶段的瞬时浓度(C_(At)、C_(Ht))、乙酸酐不稳定阶段的瞬时转化率(Z_(At))以及稳定阶段乙酸酐的稳定浓度(C_(AS))、稳定的转化率(Z_(AS))等理论计算公式进行了详细的推导。     

复合床反应器中液体停留时间分布模拟研究

在对置式复合床液停留时间分布的实验研究基础上,对2喷嘴对置式复合床液体停留时间分布的三维模型进行了研究。使用压力喷嘴模型,水-氮气系统,用Fluent模拟了气量、液体流量对液体停留时间分布的影响,与实验值进行了比较。结果表明,尽管实验值与模拟值的平均停留时间tm之间存在一定差别,但在整个停留时间分布上,二者吻合较好。通过对模拟结果分析,发现喷嘴撞击区有较强混合,但在撞击区之后较长的空间,气体保持平推流,与实验结果一致。     

泰勒反应器中流体流动及停留时间分布研究

以水为介质对泰勒反应器中的流动状况和停留时间及其分布(RTD)进行了研究,并应用计算流体力学(CFD)技术对反应器进行了流场模拟和RTD计算。结果表明,在实验范围内,泰勒反应器中停留时间分布受内筒转速、轴向流动速率等因素影响,基于流体力学计算结果与实验结果基本相当。     

卧式双轴自清洁反应器粘性体系停留时间分布

在粘性体系中以茜素红为示踪剂,采用紫外光测试技术研究了卧式双轴自清洁反应器中的停留时间分布(RTD),利用返混模型对实验条件下的RTD及返混系数进行了模拟计算,得到了返混系数与雷诺数的关联式。结果表明,反应器的RTD受物料流速、搅拌速率及物料粘度等因素的影响,体系粘度增加返混系数减小;在实验范围内,基于返混模型的计算结果与实验结果基本相符。     

生物柴油生产过程撞击反应器的停留时间分布研究

以水为工作介质,0.1 mm催化剂为示踪剂,采用脉冲示踪法,研究了撞击流反应器内物料的停留时间分布;考察了反应器进料循环比、导流筒结构、出料位置对反应器停留时间分布的影响。结果表明:反应器进料循环比≥98%、进料流速≥7.07 m/s,采用特殊管式导流筒结构,以及将反应器出料口位置设置在循环罐上,可明显改善反应器内微观混合效果,反应器内物料流型及停留时间分布十分接近全混流反应器;利用前短路Γ混合模型和组合模型分别对实验数据进行了验证,显示组合模型的计算结果与实验值更接近些,即考虑了死区影响的组合模型更接近于反应器内的实际流动状况。     

N形折流反应器内颗粒停留时间分布研究

针对磷石膏矿化反应在搅拌反应器中易发生沉积形成死角的缺点,提出颗粒流化状态良好的内置双层导流筒的N形液固折流反应器,采用计算流体力学软件(CFD)模拟得到石膏颗粒在反应器中平均停留时间,并运用多釜串联模型来表达不同外循环量、进出料流量和颗粒不同粒径条件下反应器的返混程度。结果表明:在泵循环流量1.35、3.00、5.00 m~3/h条件下,模拟结果和实验结果吻合较好;反应器级数为1~3,反应器靠近全混流,理论级数、平均停留时间与进出料流量和泵循环流量成反比;磷石膏颗粒粒径越大,平均停留时间越长,粒径100μm的颗粒平均停留时间为71.5 min,而15μm的颗粒只有52.0 min。     

非牛顿型流体在层流反应器中的停留时间分布

本文依据非牛顿型流体在层流反应器中的速度分布,导出不同n值的流体停留时间分布函数E.F的数学表达式,并进一步导出在进行一级,二级反应时的出口平均转化率的计算式。同时提出以n为模型参数的非牛顿型流体的层流模型,可用于非理想流动的实际反应器。     

采用流化床换热的固定床反应器(摘要)

<正> 为了有效地从固定床反应器中移出放热反应中释出的热量,目前广泛采用列管式内冷方案,利用某些物料作为载热体,通过列管管壁,将热量移走。 当反应要求控制在250～500℃较高温度范围时,常采用熔盐作为载热体。由于熔盐在常     

气升式外循环淤浆反应器中固体分布的研究

本文对气升式外循环淤浆反应器中固体分布进行了研究。采用丝网过滤,催化剂留于反应器上升管中。结果表明,循环液速和空塔气速对固体分布有显著影响,并可实现固体均匀分布。     

外循环厌氧反应器水力特性研究

根据EGSB的特点,设计了新型外循环(OC)厌氧反应器,用于处理工业废水.利用实验和模拟的方法,对处理量为6.2 L/h,改变回流比(12.9∶1、19.8∶1、26.7∶1、33.7∶1和40.6∶1)从而改变上升流速(2、3、4、5、6m/h)的OC厌氧反应器进行水力特性及流态分析.结果 表明:上升流速从2m/h增...