Ti-15-3合金热变形显微组织的分形

以Ti-15-3合金热压缩变形显微组织的TEM像作为研究对象,基于Matlab软件平台,开发了图像处理及分形分析程序,采用盒维数法对不同变形温度、变形程度和变形速率下的显微组织形貌进行了分形分析.结果表明:Ti-15-3合金热塑性变形显微组织具有分形特征,可以采用分形维数对其形貌进行定量描述,且显微组织的分形维数随着变形温度的升高而减小,随着变形程度和变形速率的增大而增大;随着流变应力的增大,与之相对应的显微组织的分形维数增大;分形维数反映了热变形过程中软化过程进行的程度和金属变形抗力的大小;分形维数越小,软化过程进行得越充分,金属的变形抗力越小.     

Ti-15-3合金热变形固溶显微组织的多重分形研究

以Ti-15-3(Ti-15V-3Cr-3Sn-3Al)合金热变形固溶再结晶显微组织的金相照片作为研究对象,基于Matlab软件平台,自行开发了图像处理及多重分形分析程序,实现了从材料组织结构形貌图像上提取其相应的概率测度和标度指数的功能,并计算了多重分形谱.结果表明,在当前的观测尺度范围内,Ti-15-3合金热变形固溶再结晶显微组织具有多重分形特征.且随着再结晶晶粒尺寸的增大和形变晶粒尺寸的减小,多重分形谱宽△α减小,表明显微组织分布越均匀.另外,在再结晶晶粒尺寸相差不大时,随着再结晶百分数的增大,最大最小概率子集维数的差值△f增加,再结晶晶粒为主导分布,显微组织更为细化均匀.这些研究为材料组织结构的定量表征提供了新的思路.     

变形参数对TA15合金厚板显微组织及力学性能的影响

通过TA15合金厚板轧制的工艺研究,初步探讨变形温度和变形程度对其显微组织及性能的影响,为批量生产TA15钛合金大规格板材奠定基础。     

Ti-15-3合金热变形过程晶粒轴比的预测

研究了变形参数对Ti 15 3合金热变形后晶粒轴比的影响 ,并采用人工神经网络方法建立了其晶粒轴比与变形程度、变形速率和变形温度之间的数学模型。将此模型与热力耦合刚粘塑性有限元方法相结合 ,对Ti 15 3合金热反挤成型过程的晶粒轴比场进行数值模拟和相应实验研究 ,结果表明 ,预测值与实测值吻合较好。     

热变形参数对LD7铝合金显微组织的影响

在Gleeble-1500热模拟试验机上对LD7铝合金试样在变形程度为60％、变形温度为360—480℃、变形速率为O．01—1s^-1的条件下进行等温压缩试验，然后对其进行固溶处理。分析热变形参数对合金固溶后显微组织的影响，可以得到如下结论：LD7铝合金的晶粒尺寸随温度的升高而增大，随变形程度的增大而减小，随变形速率的增大而减小。     

热变形工艺对TA15合金室温组织和性能的影响

研究了热变形工艺参数对TA15合金显微组织与力学性能的影响。结果表明,随变形量的增加,合金室温强度先降低后升高,断后伸长率则持续下降;增大变形速度会降低合金综合力学性能;950℃变形温度下合金具备优良的综合力学性能。显微组织分析发现,等轴的初生α相与基体上规则排列的次生α相使合金具备较高的强度与塑性;长条状的初生α相、球化的次生α相、片层的次生α相都会降低材料性能,实际锻造生产中应避免此类组织的出现。     

热变形参数对Ti—15—3组织的影响

通过等温压缩试验研究了热变形参数——温度、变形程度对Ｔｉ－１５－３ 合金组织的影响。结果表明,Ｔｉ－１５－３合金件热成形加工时,在等强温度附近经过较大程度的变形可以得到晶粒细小的均匀组织。     

热变形参数对GH864合金显微组织的影响

采用等温热压缩的方法研究了在变形温度为1000～1160℃、应变速率为1和10s-1、工程应变量为30%,50%和70%时,不同的热变形参数对GH864合金流变应力和显微组织的影响。结果表明,当变形温度低于γ′相析出温度时,动态再结晶能力较差。在高于MC碳化物的回溶温度变形时,由于沿晶界再析出的细小MC颗粒对晶界的非均匀钉扎作用,容易得到混晶严重的热处理态组织。降低变形速率和增加变形量可以得到较为均匀的变形态组织,最终改善热处理态的混晶程度。GH864合金热变形温度的下限和上限分别为γ′相的析出温度和MC碳化物的回溶温度。     

3003铝合金热变形前后的显微组织及硬度变化

研究了3003铝合金在热变形前后的显微组织及硬度变化。结果表明,热变形温度越高,应变速率越小,3003铝合金动态再结晶的晶粒尺寸越大,显微硬度越小。     

热变形对高速钢组织的影响

此文研究了Ｗ６Ｍｏ５Ｃｒ４Ｖ２高速钢奥氏体化后在７５０－１１５０℃等温热压变形对该钢组织的影响。结果表明：该钢有１０５０℃或更高温度形变才会发生动态再结晶，而９５０℃或更低温度形变仅发生动态回复；同时热表变诱发析出了ＮａＣｌ晶型的ＭＣ型碳化物；由于形变及碳化物的析了，使得该钢等浊形变后直接淬火组织中的位错马氏体量增多。     

Influence and prediction of hot deformation parameters on microstructure of Ti—15—3 alloy

1　ＩＮＴＲＯＤＵＣＴＩＯＮＴｉ 15 3(Ｔｉ 15Ｖ 3Ｃｒ 3Ｓｎ 3Ａｌ)ａｌｌｏｙｉｓａｎｅｗｍｅｔａｓｔａｂｌｅβ ｔｙｐｅｔｉｔａｎｉｕｍｃｈａｒａｃｔｅｒｉｚｅｄｂｙｉｍｐｒｏｖｅｄｈｉｇｈｓｐｅｃｉｆｉｃｓｔｒｅｎｇｔｈａｎｄｃｏｌｄｆｏｒｍａｂｉｌｉｔ     

热变形Ti-15-3合金再结晶晶粒的分形分析

根据分形几何学理论,分析热变形Ti-15-3合金固溶处理后的再结晶组织。分别采用小岛法和盒维数法计算出晶粒的分形维数,并探讨分形维数、晶粒尺寸与变形条件之间的关系。结果表明：再结晶晶粒形态具有自相似性,表现出典型的分形特征;且随着变形程度、变形速率的增加和变形温度的降低,再结晶晶粒尺寸减小,分维增大。分形理论的应用为非规则热变形组织的定量研究提供了一种新的方法。     

Ti-15-3钛合金应变速率循环超塑性研究

应变速率循环法是一种新式的超塑性实验方法，即试样在拉伸变形过程中，应变速率的大小按预定规律连续β循环变化，直至试样拉断，从而获得材料超塑性力学性能参数。采用这种方法研究Ti-15V．3Cr-3Sn-3Al（简称Ti-15-3）合金的超塑性。实验用原材料选自区轧制的板材，未经细化处理，晶粒平均尺寸为100μm。结果表明，该合金具有良好的超塑性，在应变速率范围3．2×10^-4～3．2×10^-5／s内，最佳变形温度为900℃，伸长率为621％。超塑性变形的机制是晶界滑动为主，晶内变形和位错蠕变起协调作用。     

Prediction of flow stress of Ti-15-3 alloy with artificial neural network

1　ＩＮＴＲＯＤＵＣＴＩＯＮＴｉ 15 3ａｌｌｏｙｉｓａｎｅｗｍｅｔａｓｔａｂｌｅ β ｔｙｐｅｔｉｔａｎｉ ｕｍｃｈａｒａｃｔｅｒｉｚｅｄｂｙｉｍｐｒｏｖｅｄｆｏｒｇｅａｂｉｌｉｔｙａｎｄｃｏｌｄｆｏｒｍａｂｉｌｉｔｙ .Ｉｔｈａｓｂｅｅｎｕｓｅｄｅｘｔｅｎｓｉｖｅｌｙｉｎａｅｒｏｓｐａｃｅｉｎｄｕｓｔｒｙｂｅｃａｕｓｅｏｆｉｔｓｈｉｇｈｓｐｅｃｉｆｉｃｓｔｒｅｎｇｔｈ(ｓｔｒｅｎｇｔｈ ｔｏ ｍａｓｓｒａｔｅ)ｗｈｉｃｈｉｓｍａｉｎｔａｉｎｅｄａｔｅｌｅ ｖａｔｅｄｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ .Ｉｎｏｒｄｅｒｔ…     

ON THE BURN RESISTANCE OF Ti-35V-15Cr-0.05C TITANIUM ALLOY

1.IntroductionTitaniumalloyspossessanidealcombinationofstrengthandlowdensityformanyaerospaceapplicationsincludinggasturbineenginesandparticularlygasturbineenginecompressorblades,vanesandrelatedhardware.However,titaniumisahighlyreactivemetalandcanundergosustainedcombustionunderconditionsellcounteredingasturbineenginecompressors.Undertheseconditionscommercialtitaniumalloyswillburnuncontrollablyifignited[1].Thus,theneedtofindamaterialthatcombinedhightemperaturestrength,lightweightandburnresistanc…     

工艺参数对静液挤压2024铝合金纳米晶组织性能的影响

实验研究了以快速凝固和机械合金化复合工艺制备的２０２４ 铝合金纳米晶粉末为原料, 采用热静液挤压工艺在不同挤压工艺条件下固结成形的挤压态材料的显微组织与力学性能, 探讨了作为主要工艺参数的挤压温度和挤压比对材料组织性能的影响规律及其原因。在此基础上, 进一步确定了２０２４ 铝合金纳米晶粉末热静液挤压固结成形时的挤压温度与挤压比的合理取值范围     

Ti-15-3合金离心铸造过程中溢出临界值分析

分析了金属型离心浇注Ti－15V－3Cr－3Sn－3Al（Ti－15－3）合金铸件过程中浇口杯内压力分布;推导出了离心浇注过程中产生的附加压力项ΔP的表达式以及最大转动角速度ω0max（r／min）与金属液高度H和浇口杯直径D0之间的关系。计算结果表明,离心浇注过程中,作用在铸件上的压力由静态压力和附加压力两部分组成,静态压力由金属液高度决定,而附加压力主要由金属液密度以及旋转角速度来决定。浇口杯高度和直径之间应满足一定的函数关系,其金属液高度为浅口杯高度的一半时较为理想。最大允许旋转角速度值随金属液高度和浇口杯直径的增大而减小。     

Ti-15-3合金冷轧变形过程中的组织演变及力学性能

采用金相显微镜、透射电镜和X射线衍射仪等研究Ti-15-3合金板材在交叉换向轧制过程中的组织演变规律和力学性能变化.结果表明经过5道次换向冷轧、厚度方向总变形量为80%的Ti-15-3合金板中,形成了间隔的纤维带状组织,其内部形成了200nm左右的亚微米级晶粒.纤维组织的形成过程分为3个阶段,第一阶段,在个别晶粒内部形成局部剪切带;第二阶段,拉长带状组织内部平行排列的剪切带相互交叉并逐渐碎化;第三阶段,形成间隔的纤维组织,其内部晶粒为亚微米级.在轧制变形中,经1道次变形后,抗拉强度迅速升高到949MPa,随后抗拉强度最终缓慢增加至1021MPa.固溶态合金以每道次30%的压下量经过5道次换向冷轧并于450℃时效4h后,抗拉强度为1646MPa.     

Al-3Ti-4B细化剂和Al-10Sr变质剂对 ZL104合金的联合作用

单一的Ａｌ－３Ｔｉ－４Ｂ细化剂可使０４合金获得１００－１２０μｍ左右的等轴枝晶,抗衰退期至少达２４０ｍｉｎ;单一的Ａｌ－１０Ｓｒ变质剂至少能在４８０ｍｉｎ内使ＺＬ１０４合金昌硅充分变质,当同时加入Ａｌ－３Ｔｉ－４Ｂ细化剂和Ａｌ－１０Ｓｒ变质剂时,有效变质时间大为缩短,晶粒稍有长大,其原因系因Ａｌ－１０Ｓｒ和Ａｌ－３Ｔｉ－４Ｂ反应生成了ＳｒＢ６。