双弧焊工艺

工艺参数试验是在φ529×8、φ720×8和φ720×9毫米的16锰螺旋焊管内焊缝上进行的。选用φ4毫米的10锰硅焊丝,配以433焊剂。为叙述方便,将焊头按焊缝的焊接先后顺序分为1~#和2~#焊头。1~#焊头采用交流电源,2~#焊头采用直流电源。初步确定的工艺参数列于下表及图示。     

铸有油路管道的球墨铸铁曲轴的试制

从西德引进的一台单开面印刷机中,有一根TY820曲轴,不仅要求铸出空心,而且还要铸入φ6毫米的金属油管。油管材料为φ6毫米×1毫米不锈钢。一、油管的冷却方式在这种曲轴的试制中,曾考虑过下列方案: (一) 油管内充填细石英砂,以使油管在曲轴浇注过程中,因石英砂吸热而不易被熔化。但因管     

相对弯曲半径R／D≤1.5薄壁铜管的弯制

应用内压弯管新方法弯制弯曲半径Ｒ＝３６ｍｍ，规格为φ２４×１．５薄壁铜管，检测结果证明这一方法能有效的控制椭圆度，且壁厚减薄量仅为壁厚的１２％。     

椭圆管件弯曲压扁塌陷问题的解决

椭圆管件弯曲压扁塌陷问题的解决内蒙古第一机械厂（内蒙古包头０１４０３２）潘多兵１引言图１所示零件是由φ１９×２ｍｍ的铝管变径为１６．５×２１．１ｍｍ椭圆管，然后一次成形。成形模设计时，按常规，在截面Ａ─Ａ处，模具型腔与零件外形相吻合，但在成形模试冲零...     

锅炉管板熔化极全位置自动焊

目前,锅炉管扳接头在生产中仍采用手工焊或胀接、扳边两种方式。这种接头常因渗漏和裂纹缺陷而影响产品质量。为了提高产品质量,研制成功了用于φ51×3、φ63.5×3.5、φ70×3.5毫米的管板CO_2全位置自动焊机,并提出了先焊后胀工艺。用该设备和工艺,焊接了24台4吨热水锅炉的第一回程管板接头,共计1032个焊口,经水压试验合格率达99％。     

通过二次再结晶制取大尺寸和可选择形状的钼单晶

为了用高温退火和自电阻加热工艺生产大尺寸和可选择形状的钼单晶,研究了掺杂元素对二次晶粒长大行为的影响和反常晶粒长大的机制。结果发现,一定数量的CaO和/或MgO作为加工钼晶粒长大行为的抑制剂是有效的:最初,CaO或MgO在原有再结晶晶粒边界上析出,抑制了正常的晶粒长大,相反,当它们在较高的温度下分解为单个元素时则容许反常的晶粒长大。所以,容易由热加工的钼材制取10×40×200毫米的大尺寸单晶片,弯曲角约为70°的、2毫米厚的弯曲单晶片,φ5×210毫米的单晶棒和尺寸为16(外径)×9(内径)×200(长度)毫米的单晶管。因此,大尺寸和可选择形状钼单晶的制备将可能扩大这一材料的应用。     

用铸248焊条焊补齿轮

我厂生产剪板机的主要部件灰铸铁齿轮,(外径1536毫米,厚220毫米),因铸造缺陷,加工后出现一条长640毫米的穿透裂纹。我们用铸348焊条进行了热补焊,效果良好。用同一材料和工艺又修补了φ128毫米球铁内齿轮的缺陷四处,最大的缺陷面积为750×450×50毫米,最小为450×40×42毫米;修复后的齿轮,加工性能较好,焊缝与母材颜色相同,抗拉强度及弯曲试验都满足要求。     

小圆弧直角弯管模

我们在生产合成塔的内件时,遇到一种直角弯管,规格是φ38×3mm,弯曲半径R_内=36mm,材料是1Cr18Ni9Ti 。有关设计手册中规定,这种规格钢管的最小弯曲半径R_内=70mm。以前采用的方法是钢管内先灌铅,后弯制,虽然弯曲半径能保证,但质量却达不到要求,弯曲截面椭圆度高达20％以上。最近,我们改进了工艺,经多次试验,存冷     

内孔半自动氩弧焊在集箱管接头封底焊中的应用

我厂生产的220t/h锅炉集箱,本体规格为:φ219×25mm,φ273×25mm;其管接头为φ32×4.5mm,φ38×4.5mm、φ51×5mm,材质为20G或12Cr1MoV。管接头与集箱连接型式如图1所示,其尺寸见表1,由于220t/h锅炉集箱其额定蒸汽压力大于9.81MPa,因此工艺规定打底焊必须采用氩弧焊封底,经着色探伤合格后外加手工焊盖面。由于上述集箱管接头中心间距仅为80mm,使用一般的手工氩弧焊,施焊很     

一种超高强度钢管的中温拔制工艺

本文介绍了一种含 Ti、Mn 量较高的超高强度钢管的中温拔制工艺。根据中温拉伸塑性试验选定的拔制温度为450～600℃,采用接触电阻加热设备无氧化加热钢管;润滑剂为膏状 MoS_2。在60吨和20吨拔管机上,用φ68×4.5mm 的荒管成功地拔制出符合技术要求的φ27×1mm 成品管。     

高速线材粗中轧机组与复二重机组配套工艺设定尝试

1.概况我厂高速线材轧机工程分两期完成。一期工程采用100×100×11000～12100mm的钢坯做原料,生产φ6.5mm,盘重为140～155kg的热轧圆盘条。轧机布置为:粗中轧连轧机组由φ550×4/φ450×7共11架水平轧机组成,直流电机单独驱动;精轧机组为复二重轧机,由φ320×4/φ280×8共12架水平轧机组成,交流异步电机集体驱动。成品线速度为15.6m/s。工艺流程如图1所示。我厂一期工程的工艺特点是:11架粗中轧机组由直流电机单独驱动。单线、连续、长坯料轧制,接复二重机组交流异步电机集体驱动、四线、活套、小盘重生产。     

TIG焊焊接修复钛管零部件

金属表面处理镀槽的冷却水管采用钛(TAl)材制成,管体由φ36×1钛管弯制而成。水管外表面接触酸、碱、盐介质,内部通冷却水对镀槽起冷却作用。在长期使用过程中,管体在靠近端部的部位有时因触电短路被击穿,出现大小不一的孔洞缺陷(见图1)。为此,进行了钛(TAl)材补焊,具体工艺如下。     

连铸机结晶器的焊接

结晶器是连铸机的关键部件,我厂研制的LZ-16小方坯连铸机结晶器为轮瓦式,由图1所示的12块弧形件组成φ3200mm的轮体。每块弧形件重约40kg,主体由3个规格为65×35×10mm的T3紫铜管压制为837.2mm弧形后组焊而成。进出水口由H62黄铜倒锥细扣丝座焊在底弧扁管上;3个扁管两端焊6个T3紫铜堵头(40×15×10mm);4个T3连通管(φ15×2mm)焊在两侧弧扁管和底弧扁管上。要求焊后几何尺寸符合图纸要求,水压试验(0.5MPa)10min不泄漏,机械加工后组装为轮体,使用状态下的结晶器通水,水速为6m/s。     

大型拼接封头焊接变形的控制

我们为青岛啤洒厂制作96个φ5000×12和φ6000×12大型椭圆拼接封头。按照 JB741—80标准:封头的直径误差允许≤±6mm,但甲方为了简体制作方便提出按封头外周长进行验收,必须保证外周长的误差≤±5mm。比标准公差提高了3.5倍。为了确保工程的完成,我厂在实践中摸索出一些经验,现介绍如下:φ5000×12封头周围共有11瓣片组成,中间有一个φ1600的圆顶,每块分瓣用胎具热压成形,中间圆顶     

эп882新型耐蚀钢簿壁钢管的试制

<正> 采用中央工艺与机械制造科学研究所研制的铁素体新型ЗП882钢代替08Cr18Ni10Ti钢制造发电站蒸汽过热器管道系统的前景取决于它在含高氯介质中提高耐蚀性能和节约匮乏的镍量。用φ90毫米的坯料在科尼波利南方钢管厂的140自动轧管机组上轧制尺寸为88×9—10毫米的热轧状态的钢管作为生产尺寸为25×2和14×1.2毫米钢管的材料。因为是铁素体类钢,易生产脆性断裂。所以要根据热轧状态下的钢管在-80——+500℃范围内所做冲击弯曲试验结果(图1)来确定所研究的钢种在冷轧机上轧制时的最适宜的变形温度条件。     

铝合金大口径薄壁管数控弯曲实验研究

铝合金大口径薄壁管小弯曲半径数控弯曲成形过程中更容易发生起皱、截面畸变和壁厚减薄等缺陷。文章根据成形缺陷产生的原因对弯管模具结构和设备装置进行了改进,包括模具内锁设计、紧凑型柔性芯棒、模具并紧杆和长内衬顶推。在此基础上,采用实验研究方法,对Φ70mm×1.5mm×105mm(外径×壁厚×弯曲半径)的大口径薄壁铝合金管数控弯曲成形质量及应变规律进行了分析,并研究了顶推装置在大口径薄壁铝合金管数控弯曲成形中的效用。     

发挥连铸优势 加速轧机改造——对马钢三轧二车间用120mm方连铸坯的探讨

1.前言马钢“六五”期间已先后建成投产两台R5.25m小方坯弧形连铸机和一个φ420×5/φ330×6/φ300×4的半连续小型轧钢车间(即三轧二车间)。连铸设计浇铸断面为90、120、150方坯,年浇铸能力为40万吨;半连     

钢管折叠椅T形接头的电阻焊

钢折椅椅脚由两条竖管和一条横管组成,钢管材料为B_2～B_3普通碳素钢冷轧钢管,管壁厚度为1～1.2mm。截面分为圆形和方形两种。竖管为φ22mm的圆管和24×15mm的扁方管两种。横管为φ16mm的圆管和14×14mm的方管两种。φ22mm的圆管与φ16mm的横管组成一种钢折椅脚,24×15mm的竖扁方管与14×14mm的方管组成另一种钢折椅脚。研制了一台交流凸焊机,具有与电容储能焊相同的高生产率。     

线材粗轧工艺改进实践

洛阳钢厂线材车间是设计年产12×10~4t普碳钢φ6.5mm线材的复二重式半连续线材车间,其轧机布置为φ400×2×2/φ350×2×1/φ300×2×3/φ275×2×4。采用75mm方坯,经20道次轧制成成品。     

热轧20MnSi钢筋机械性能数学模型及其在轧钢生产管理中的应用

机械性能是衡量钢筋质量的主要指标。它受钢的化学成份、规格、轧制工艺,以及其它随机因素的影响。为阐明成份、规格两个主要因素与性能的关系,对我厂生产的20MnSi螺纹钢筋在IBM—PC计算机上进行了统计分析。车间设备情况:液压步进式加热炉1座,粗轧为φ420×5连轧机,中轧为φ330×6预应力轧机,精轧为φ300×4预应力