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由50CrVA钢绕制的弹簧在服役后发生断裂,采用断口宏观及微观观察,金相组织分析,能谱分析,显微硬度试验等方法对断裂原因进行了综合分析。结果表明,断裂弹簧属氢致脆性断裂,在加工过程中电镀时的电接触损伤是发生氢致脆断的主要原因,同时退铜工艺过程中酸洗过度也是导致氢致脆断的因素。提出改进措施为在电镀过程中,确保电极固定后与簧丝不局部接触,在表面处理工艺中尽可能减少弹簧吸氢环节,同时保证除氢的时间受控。该故障的原因分析及纠正措施可为提高产品质量,加强特种工艺控制,防止类似问题再次发生提供借鉴。 相似文献
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杨志钦 《中国铸造装备与技术》2023,(3):83-88
某型液氨槽罐车在运输过程中安全阀突然起跳导致氨气泄露,经后期拆卸发现安全阀弹簧多处断裂。为了保证液氨槽罐车的安全运输,利用直读光谱仪、超景深三维显微镜、扫描电镜、金相显微镜、洛氏硬度计等仪器对失效弹簧进行分析。结果表明:弹簧存在非金属夹杂物,同时弹簧在淬火过程中马氏体的转变是不完全的,经过回火后组织内依旧存在碳化物和铁素体,从而使材质硬度降低。经过扫描电镜分析发现断口特征呈冰糖状,属于沿晶脆性断裂,同时断口上存在许多球状颗粒的氧化物和碳化物,也进一步加大了弹簧的的脆性。因此,非金属夹杂物以及回火后残存的碳化物和氧化物是导致弹簧断裂的主要原因。 相似文献
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Ti-Al-Zr合金的氢致延迟断裂行为 总被引:4,自引:1,他引:4
研究了含氢量为 11% (质量分数 )的一种Ti Al Zr合金在室温和 10 0℃时的氢致延迟断裂行为。结果表明该合金的裂纹扩展分两个阶段 :在第 1阶段中 ,裂纹扩展速率da/dt随着应力强度因子KⅠ 的增加而稍稍增加(室温下 )或者不变 (10 0℃时 ) ;在第 2阶段da/dt随KⅠ 增加而迅速增加 ,当KⅠ 达到KⅠH时 ,试样失稳断裂。室温和 10 0℃时的KⅠH分别为 5 8MPa/m3/2 和 6 1MPa/m3/2 。 相似文献
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分别用PAG水溶性淬火介质和普通淬火油对24 mm厚50CrVA钢板弹簧进行热处理。对比试验结果表明,使用PAG水溶性淬火介质淬火试样的平均硬度≥57 HRC,回火后其金相组织优于使用普通淬火油热处理试样;使用PAG水溶性淬火介质热处理后试样平均疲劳寿命可达15万次以上,与普通淬火油热处理试样相比,疲劳寿命提高近一倍,较大程度上提高了钢板弹簧的质量。 相似文献
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采用金相显微镜及扫描电镜,结合常规实验方法对某汽车轮胎断裂螺栓的断口形貌、组织和化学成分进行分析。结果表明,螺栓基体中存在的大量氢引起的氢致延迟断裂是螺栓发生断裂的主要原因。 相似文献
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采用电化学充氢、热脱氢分析仪(TDS)及慢应变速率试验(SSRT)研究了预应变对一种Si-Mn系中碳TRIP钢的氢吸附及延迟断裂行为的影响。结果表明,具有多相组织的等温淬火(AT)试样在拉伸变形过程中,残留奥氏体在应变诱导下转变为马氏体,其转变量随着预应变量的增大而增加。具有回火马氏体组织的淬火回火(QT)试样和AT试样在充氢后的氢逸出曲线上均具有一个逸出峰,其峰值温度分别约为90℃和130℃,该峰值温度随预应变量的增大而升高。随着预应变量的增加,充氢QT样和AT样的氢含量逐渐增加,这导致氢致塑性损失增加,其中AT样的氢致塑性损失要明显高于QT样。这表明,预变形AT样的延迟断裂敏感性较高。 相似文献
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弹簧钢稳定杆失效分析 总被引:1,自引:0,他引:1
通过形貌观察、硬度测试、组织检验和能谱分析,研究60Si2Mn弹簧钢的失效原因以及影响因素,如夹杂物、表面脱碳、表面缺陷等。结果表明此弹簧钢断裂为早期疲劳断裂,裂纹源萌生于表面及次表面。 相似文献