Cu-Zn-Al合金热弹性马氏体稳定化机理

利用电阻－温度曲线测量、金相观察及Ｘ射线衍射等方法研究了Ｃｕ－Ｚｎ－Ａｌ合金热弹性马氏体稳定化的机理，认为Ｃｕ－Ｚｎ－Ａｌ合金热弹性马氏体稳定化过程实际上是一个原子组态由有序向无序、马氏体结构由Ｍ１８Ｒ向晶格常数的Ｎ９Ｒ转变过程，这一过程是由马氏体国有的分解趋势所决定的。     

用DSC法研究Cu-Zn-Al合金马氏体的稳定化问题

用 DSC法研究了时效对 Cu- Zn- Al合金热弹性马氏体逆转变的影响。若该合金从高温 β相区淬火后 ,在马氏状态下充分时效 ,则热弹性马氏体会发生稳定化 ,在升温的热量—温度曲线上 ,合金不再呈现热弹性马氏体逆转变的特性 ;若该合金淬火后立即在 β1 状态时效 2 0 min,合金马氏体的热弹性会保持下来。可以认为 ,马氏体状态时效所引起的马氏体稳定化和马氏体的再有序化以及过饱和空位的聚集等过程有关。同时本文还说明了中温贝氏体转变对 Cu-基形状记忆合金应用所产生的不利影响     

Cu-Zn-Al合金热弹性马氏体稳定化及单向记忆寿命估计

本文研究了Cu-Zn-Al合金热弹性马氏体稳定化问题。实验表明,不论直接淬火或分级淬火的合金,当其在马氏体状态时效时,都会发生热弹性马氏体稳定化现象,但后者稳定化速率大为减小,其激活能远大于前者。这一结果可用来估计单向记忆寿命。此外,本文还从结构上研究了马氏体稳定化机理,认为再有序化和空位钉扎是影响马氏体稳定化的诸多因素中的两个重要因素。     

Cu-Al-Ni形状记忆合金中马氏体的稳定化

本文用电阻法研究了铜基形状记忆合金的马氏体稳定化现象．实验结果表明：Ｃｕ－１２Ａ１－４Ｎｉ记忆合金具有较明显的稳定化倾向，稳定化的同时，合金的记忆能力发生衰退。     

Cu-Zn-Al形状记忆合金的双分级淬火

合金的形状记忆效应是以热弹性马氏体转变为基础,通常要求该类合金具有较大的热弹性马氏体可逆转变量和稳定的特征转变温度。但是,这些参数与热处理条件密切相关,特别是在M_s高于室温的三元Cu-Zn-Al形状记忆合金中存在着热弹性马氏体的稳定化现象。作者曾研究了Cu-14.84Zn-7.75Al(wt％)形状记忆合金在单分级淬火条件下的热弹性马氏体转变行为,并探讨了热弹性马氏体稳定化机理。本文用直流电阻法、金相显微镜、扫描电镜、X-射线衍射等方法继续对该合金在双分级淬火条件下的热弹性马氏体转变行为进行了研究。主要结果如下: (1)本实验合金经(360℃,2分钟+150℃,2分钟)双分级淬火可获得最大热弹性马氏体可逆转变量和稳定的特征转变温度,但双分级淬火在360℃停留时会使贫溶质原子α相在原β相晶界和晶内析出,导致基体相中溶质原子富化。随着360℃停留的时间延长,α相逐渐增多,热弹性马氏体可逆转变量和特征转变温度(M_s,M_f,A_s,A_f)分别逐渐减少和降低。当基体相完全分解成多相组织时,其热弹性才完全消失。 (2)在T_s高于340℃的单分级淬火试样中热弹性马氏体的稳定化,不是由于母相中第二相析出所造成。 (3)双分级淬火试样的热弹性马氏体可逆转变量减少和特征转变温度降低是因为在360℃停留时析出了贫溶质原子α相和基体溶质原子富化所造成。     

Au-Cu-Al合金中的马氏体转变

采用3种热处理工艺研究了Au-Cu-Al合金母相的有序化程度,分析了其A2→B2→L21的有序化转变对马氏体转变的影响,即其相变点、马氏体和母相的结构,以及400℃时效炉冷处理后没有生成马氏体的原因.结果表明,采用100℃时效1.5 h后淬火到冰水中(热处理工艺II)的热处理工艺,可以得到表面浮突的马氏体;采用从650℃直接淬火到液氮中(热处理工艺I)的热处理工艺,也会发生马氏体转变,且其均为bct结构,时效处理可使母相得到充分有序化,从而提高其马氏体转变点温度,并使马氏体转变更加充分;此外,采用400℃时效、炉冷处理并淬火(热处理工艺III)的热处理工艺,可以获得更高的母相有序度,且不会导致马氏体相变,其所产生的bct结构的新相可能是通过形核长大转变而来.     

Ni-Al系合金中的逆马氏体相变

采用多功能内耗仪测量室温至400 °C过程中，油淬Ni 36Al二元合金以及Ni27Al-12Fe、Ni-21.2Al-20Fe和Ni-24Al-16Fe三元合金的内耗和相对动力学模量，并采用X射线衍射仪分析了合金的相组成.结果表明：油淬Ni-36Al合金具有完全马氏体结构，油淬Ni-21.2Al-20Fe合金中含少量马氏体和大量类似Ni3Al和Ni5Al3的金属间化合物；在相同的频率和升温速率条件下，油淬Ni-21.2Al-20Fe的内耗峰最高且最窄，其内耗峰所对应的温度最低，油淬Ni-36Al的内耗峰最低且最宽，其内耗峰所对应的温度最高，并随Fe含量的增加而降低，且与其当量Al（Aleq）含量有关；内耗峰高度与单位时间内马氏体（L10）转变为奥氏体（γ）的转变量有关，而总的转变量与转变时间（峰宽）有关.     

Cu-14Al-4.2Ni合金的热弹性马氏体相变特性

本文采用高温X-射线衍射线形分析和电阻测量研究Cu-14 Nl-4.2Ni合金的形相变,发现其转变特性和马氏体亚结构与热处理条件密切相关。马氏体的X-射线衍射形峰线宽化值与黑色金属中马氏体的这一数值很接近;相变引起母相中位错的产生。反复相变及时效可使马氏体稳定化;室温下,时效应可以恢复,而累积的循环效应不能得到恢复。     

无钴马氏体时效合金

对含铜无钴马氏体时效合金系列进行了研究。固溶处理时第2相Fe_2Mo完全溶解的温度不能低于950℃。含钼量为≤6％的合金,高温逆转奥氏体再结晶处理温度为950℃;含钼量大于6％的合金,再结晶处理的温度,随钼含量增加而提高。再结晶的光学显微组织呈长方块状,未再结晶的光学显微组织呈细条束状。540℃时效处理,主要沉淀相为Ni_3Mo和Fe_2Mo,前者为棒状,后者是圆点状。Fe-Ni15Mo6-Cu1-Ti合金,经950℃固溶和再结晶处理,540℃时效3h,常规力学性能相当于18Ni(250)的水平。     

多晶 CuZnAl 合金马氏体变体群结构及其生长过程研究

利用金相动态观察及Ｘ－射线衍射研究了多晶Ｃｕ－１８．５２Ｚｎ－６．３７Ａｌ合金Ｍ１８Ｒ马氏体变体群组态及其生长过程。多晶Ｃｕ－Ｚｎ－Ａｌ合金一个晶粒内多以一个变体群为主。每群由Ａ、Ｂ、Ｃ、Ｄ四个变体组成，形成ＡＣ型矛头状、ＡＢ平行及ＡＤ分叉型三种组态。变体群形成过程中，马氏体变体的消长及变体内小孪晶结构的形成等动力学特征反映了马氏体的热弹性及相变应力、应变自调节。在相变热循环中，变体群内形成大量非常稳定的残留马氏体。     

Cu－Zn－Al合金中马氏体的有序化

利用Ｘ－射线衍射方法研究了４种不同淬火速度的Ｃｕ－１８Ｚｎ－１４Ａｌ合金马氏体结构及其有序化状态。随淬火速度的减慢．该合金次近邻（ｎｎｎ）有序度增强．而近邻（ｎｎ）有序度基本不变，其（１２Ｌ）与（２０Ｌ），（０４Ｌ）与（３２Ｌ或３２Ｌ）衍射峰对的分裂参数ρ＝｜ｓｉｎ２θ１－ｓｉｎ２θ２｜及单斜角β也变化甚微。此外，还根据该台金的晶体结构模型对其有序化状态进行了分析计算，认为ｎｎｎ有序增强时仅是Ｚｎ、Ａｌ原子沿ｂ轴发生交换．其对晶体对称性和晶格常数影响甚数．     

Cu Al Ni Mn Ti合金X相

用金相、电子能谱微区成分分析等方法研究了ＣｕＡｌＮｉＭｎＴｉ 合金中Ｘ相的形成及热处理对Ｘ 相的大小、数量及分布的影响．结果表明：Ｘ相是在铸锭凝固过程中直接从液相中结晶形成的,在均匀化过程中,枝晶逐渐溶解、断开,形成游离的颗粒状Ｘ相;在热处理过程中,逐渐球化形成ＸＬ 相．当热处理温度较高时,ＸＬ 相会部分地溶解,冷却时以脱溶方式形成大量弥散分布的ＸＳ 相;而当热处理温度降低时,ＸＳ 相又重新聚集形成ＸＬ 相．     

铜基合金中马氏体穿晶行为的研究

在形状记忆合金中,存在马氏体穿晶生长现象,它是热弹马氏体相变在小角晶界的行为。     

原子吸收光谱法测定铅钙合金中锑及铜

研究了铅对原子吸收光谱法测定锑及铜的干扰及其消除方法,提出了测定铅钙合金中锑、铜的新方法．测定锑的特征浓度为０．４ｍｇ／Ｌ（１％）,线性浓度范围０～３０ｍｇ／Ｌ;测定铜的特征浓度为０．０３７ｍｇ／Ｌ（１％）,线性浓度范围为０～３ｍｇ／Ｌ;方法简便快速,选择性好,经标样分析表明,结果的准确度及精密度均符合要求．     

直动式锥形溢流阀动态特性计算机辅助分析

采用MATLAB语言中的,SIMULINK工具箱,对直动式锥形溢流阔的动态特性进行了分析,此种方法简便、可靠、易掌握,结果表明,文献[1]分析结果是正确的.     

微量磷及冷变形对Cu-17Ni-17Mn合金时效动力学的影响

通过测定硬度和电阻率研究了微量磷和冷变形对Cu-17Ni-17Mn合金时效动力学的影响。结果表明:(1)0.1％左右磷降低合金高温(450℃) 和低温(350℃)时效速率,大大降低低温时效强化效果,但对高温时效强化效果影响不大;(2)时效前的冷变形明显提高高温时效速率,但对低温时效速率影响较小;(3)该合金的时效动力学符合Avrami方程。时效前经过冷变形的试样在420℃长期时效时,可能伴随有再结晶过程发生。     

离子色谱法测定氧化钪中的铜、镍、锌

介绍了离子色谱法对氧化钪中的Ｃｕ，Ｎｉ，Ｚｎ等元素的分离和测定．提出了将ＣＬ－Ｐ３５０草淋树脂用于Ｓｃ与杂质元素预分离的方法．分析柱为阳离子交换柱ＮｕｃｌｅｏｓｉｌＳＡ，流动相为草酸－乙二胺体系，以ＰＡＲ为柱后衍生显色剂．Ｃｕ，Ｎｉ，Ｚｎ的线性范围分别为０．１～５．０，０．１～５．０，０．０５～５．０ｍｐ／Ｌ，检出限分别为０．２５，０．０２５，０．０１０ｍｇ／Ｌ．本法已用于氧化钪样品分析和提纯工艺的监控中．