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阐述用于冷库冷风机融霜的热气融霜、水冲霜、电热融霜的工作原理,在相同运行工况下,从初投资、运行成本、融霜效果等方面进行对比分析。结果表明,电热融霜冷风机初投资最低,约为热气融霜的60%,水冲霜的80%;热气融霜冷风机运行成本约为电热融霜冷风机的40%~50%,水冲霜冷风机的1.2~1.4倍;水冲霜融霜效果最好。最后针对不同类型冷库冷风机给出融霜方式的建议。 相似文献
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对工业制冷自动热氨融霜控制进行分析,从控制部件的角度确定影响热氨融霜的因素.根据安全、效率和节能的要求,对自动热氨融霜的控制系统提出优化配置方案.对优化前后的配置方案进行对比发现,通过合理的优化,工业制冷中的自动热氨融霜可以进一步获得更高的安全性、更好的融霜效率以及更低的能耗. 相似文献
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应用FLUENT软件,通过对冷风机换热器模型的简化,模拟出电热融霜时冷风机周围的温度场,并通过实验对模拟结果进行了验证,对实验结果与模拟结果产生的差异作了简要的分析。研究结果表明:库温变化随电热融霜功率的变化趋势相同,功率越大,融霜时间越短;随着融霜功率的增大,冷风机周围的温度分布也同步提高,网罩上的测点温度高于其它同类测点,电热量对冷风机出风口以外的测点温度影响较小。 相似文献
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为解决制冷剂除霜系统融霜结束后可能发生的压缩机湿压缩和库温波动问题,本文在库温-20℃、结霜量3 kg工况下,以风机延时开启的时间为变量,对除霜结束后风机延时开启0~180 s进行单一变量的实验研究。从除霜结束后的库温波动、除霜时间、系统恢复制冷后压缩机吸气状态方面,比较分析风机延时不同时间开启对系统运行特性的影响。结果表明:除霜结束不延时开启风机,库温将突升5℃,并且恢复制冷的前4 min,压缩机存在湿压缩问题;除霜结束风机延时开启的最佳时间为140~180 s,此时库温升高比风机不延时开启情况降低3℃,总库温波动在5℃以内,除霜时间在12 min左右,且除霜结束恢复制冷时有效避免了压缩机可能出现的湿压缩问题。 相似文献
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为了解决冷风机融霜时周围温度场遭破坏、能量损失、制冷负荷增加等问题,设计了一套电动隔断装置。在库温为-18 ℃的这一典型工况下,对增加隔断装置后,冷风机电热融霜情况进行了研究,并与未增加隔断装置的实验数据进行了对比,讨论了电热融霜时,有无融霜隔断装置对融霜过程中冷库库温变化、融霜结束时冷风机周围温度场分布及融霜能耗的影响。结果表明:增加隔断装置后,融霜对冷库库温影响变小,库温最大变化量降低了5 ℃;冷风机周围的温度均匀性得到提高,最大温差降低了10 ℃;融霜能耗降低了1/3。应用隔断装置可以提高电热融霜的能量利用率。 相似文献
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本文研究了复叠式空气源热泵在相变蓄能除霜过程中,除霜能量的来源和能耗的分配。通过选取室外温度为-9℃,相对湿度为85%,结霜量为1.5 kg的工况进行相变蓄能除霜能耗实验研究,结果表明:除霜能量主要用于融化霜层、蒸发壁面滞留水、加热室外换热器盘管、与室外空气的热交换以及加热融化水,各部分占比分别为15.7%,15.0%,23.4%,38.0%和7.9%。除霜过程中,除霜能量主要来自蓄热器向低温级释放的热量、除霜前储存在系统中的热量以及低温级压缩机提供的热量,各部分占比分别为45.2%,30.4%,24.4%。 相似文献
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分析了热泵机组化霜效果差的主要原因是制冷剂充注量不足,计算了化霜时所需的充注量;提出使用制冷剂补偿器代替高压储液器,更能提高吸排气压力,缩短化霜时间,并通过试验证明效果明显。 相似文献
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目的 为了缓解当下电网的电力失衡问题,提出利用蓄冷材料与冷库相结合的方案,使相变材料在用电低峰时期蓄冷,在用电高峰时期释冷,以缓解电网负荷。方法 测量不同材料的热工性能,筛选出适合冷库温度的相变蓄冷材料,制成蓄冷板,并在实际冷库中进行实验。收集安放在库内温度测点的数据,并对数据进行分析。结果 放置蓄冷板后,冷库的温度波动值从2 ℃降至0.5 ℃。放置蓄冷板后库内温度的不均匀系数在4 h后为0.56,而未放置蓄冷板库内温度的不均匀系数在2.5 h时已达到1.2。放置蓄冷板后冷库的温度回升时间较对照冷库最高延缓了126 min,放置蓄冷板3 h后冷库温度上升了8 ℃,而无蓄冷板的冷库温度上升了13 ℃。结论 蓄冷板可以有效缓解冷库温度的回升,并使冷库内温度分布得更加均匀。未来可通过提高蓄冷材料和冷板材料的导热系数,以及添加冷板肋片等方法来强化换热,达到更好的释冷、保冷效果。 相似文献
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重力供液蒸发器的实验研究 总被引:2,自引:0,他引:2
采用R404A作为制冷剂对重力供液蒸发器在低温工况下的特性进行实验研究,建立重力供液蒸发器的传热模型,搭建重力供液蒸发器的实验装置,用热平衡法测试重力供液蒸发器在不同蒸发器供液高度下的运行特性.研究表明:供液压头在h1=1200mm时比供液压头在h1=800mm、h1=1000mm时的传热温差明显下降,且随着室内温度的下降,传热温差随之变小;在同一供液高度下,重力供液蒸发器的循环倍率n随蒸发温度的降低而增大,而在不同供液高度下,循环倍率n随供液高度的升高而增大;重力供液蒸发器在供液高度h_1=1000mm时的制冷量明显高于h_1=800mm时的制冷量,其最大增幅为16.9%;而h_1=1200mm时其制冷量与h_1=1000mm很接近,甚至会有所下降;与h1=800mm相比,h_1=1000mm时重力供液制冷系统COP大幅度增加,最大增幅为17%,h_1=1200mm时系统COP介于前两者之间,重力供液制冷系统存在最佳的蒸发器供液高度. 相似文献