α,ω-羟基聚(二甲基-甲基乙烯基)硅氧烷/聚甲基丙烯酸甲酯共混物的制备、硫化及表征

以过氧化苯甲酰为引发剂,使甲基丙烯酸甲酯在α,ω-羟基聚(二甲基-甲基乙烯基)硅氧烷(PDM-MVS)中进行自由基聚合,制备了PDM-MVS/聚甲基丙烯酸甲酯(PMMA)共混物,对共混物进行室温硫化得到硅橡胶,研究了硅橡胶的物理机械性能和微现形态.结果表明,随着PDM-MVS中乙烯基质量分数的增加,共混物的黏度逐渐增大;由PDM-MVS/PMMA共混物制备硅橡胶的物理机械性能明显优于α,ω-羟基聚二甲基硅氧烷/PMMA共混物制备的硅橡胶;制得的硅橡胶具有微观相分离结构,PMMA分散相均匀地分布于PDM-MVS连续相中,两相的相容性良好.     

聚苯乙烯增强的室温硫化硅橡胶的制备及表征

以过氧化苯甲酰(BPO)为引发剂,使苯乙烯(St)在α,ω-羟基聚二甲基硅氧烷(PDMS)的甲苯溶液中进行自由基聚合制备PDMS/聚苯乙烯(PS)共混物,在甲基三乙氧基硅烷与PDMS的质量比为1∶1时,制得PS增强的室温硫化硅橡胶。研究了原料配比、BPO用量和甲苯用量对硅橡胶力学性能的影响,并对其微观结构进行了表征。结果表明,当PDMS/St(质量比)为60/40、BPO为PDMS质量的2.5%、甲苯/PDMS(质量比)为2时,所得硅橡胶的拉伸强度可达到3.8 MPa,PS的增强效果明显;该室温硫化硅橡胶具有微相分离结构,PS作为分散相分布于PDMS连续相中,且具有2个玻璃化转变温度。     

SEBS共混物的力学性能研究

采用熔融共混法研究了白油、聚丙烯(PP)、聚苯乙烯(PS)和无机填料对氢化苯乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物(SEBS)共混物力学性能的影响。结果表明,白油使SEBS共混物的300%定伸应力、扯断强度、硬度迅速下降,扯断伸长率升高;随着PP加入量的增加,SEBS共混物的300%定伸应力、扯断强度和硬度均逐渐升高,扯断伸长率逐渐下降;随着PS加入量的增加,SEBS共混物的300%定伸应力、硬度逐渐升高,扯断伸长率逐渐降低,而扯断强度先降低后升高;无机填料对SEBS共混物的力学性能影响较大,应根据制品性能要求选择合适的填料种类及加入量,以达到SEBS最优化的配方设计。     

氯化丁基橡胶/聚丙烯酸酯阻尼橡胶的力学性能

采用聚丙烯酸酯(PA)为第二组分,与氯化丁基橡胶（CIIR)制备了CIIR／PA阻尼橡胶,分析了CIIR／PA共混物的结构,讨论了原料组成、交联剂用量和填料种类对其力学性能的影响、结果表明,CIIR／聚(丙烯酸乙酯-甲基丙烯酸丁酯)[P(EA-BMA)]共混物的正硫化时间为10min．CIIR／聚丙烯酸乙酯(PEA)硫化共混物中存在共交联结构;共交联CIIR／PEA共混物形成了双相连续的微观相态结构;当P(EA-BMA)中PBMA链段的质量分数增加到20%时,共交联CIIR／P(EA-BMA)共混物的拉伸强度和100％定伸应力下降,当P(EA-BMA)中PBMA链段的质量分数继续增加,共混物的拉伸强度和100％定伸应力又逐渐上升,当酚醛树脂(PR)用量不大于20份时,随着PR用量的增加,共交联CIIR／PEA共混物的100％定伸应力和邵尔A型硬度增大,拉伸强度和扯断伸长率减小;当PR用量为30份时,共混物的100％定伸应力减小,拉伸强度增大;填料中以炭黑的增强效果最好,玻璃微球增强效果最差。     

硅橡胶/聚苯乙烯/石墨烯复合材料的制备及力学性能

以过氧化苯甲酰(BPO)为引发剂,使苯乙烯(St)在α,ω-羟基聚二甲基硅氧烷(PDMS)和石墨烯纳米片(GN)共存的体系中进行自由基聚合,制备PDMS/聚苯乙烯(PS)/GN共混物;进一步对该共混物进行室温硫化(RTV)获得硅橡胶/PS/GN复合材料。探讨了PDMS与St的进料比、GN用量等对硅橡胶/PS/GN复合材料力学性能的影响。结果表明,当PDMS/St(质量百分比)为70/30、GN/PDMS(质量比)为0.5时,所得硅橡胶/PS/GN复合材料的拉伸强度可达到3.52 MPa,PS和GN对RTV硅橡胶的协同增强效果明显。     

门尼黏度和结合丙烯腈质量分数对丁腈橡胶3604和2707力学性能和溶胀度的影响

研究了丁腈橡胶（NBR）3604和2707生胶门尼黏度和结合丙烯腈质量分数对硫化胶的拉伸强度、扯断伸长率及溶胀度的影响。结果表明，随着生胶门尼黏度的增加，NBR 3604和NBR 2707硫化胶的拉伸强度和扯断伸长率均呈线性增加的趋势，而溶胀度则均呈线性减小的趋势；NBR 3604和NBR 2707生胶门尼黏度每增加1个单位，硫化胶的拉伸强度分别增加0.15 MPa和0.02 MPa，扯断伸长率分别增加1.13%和1.30%，溶胀度分别减小0.02%和0.21%。随着结合丙烯腈质量分数的增加，NBR 3604和NBR2707硫化胶的拉伸强度均呈线性增大的趋势，而扯断伸长率和溶胀度则均呈线性减小的趋势；NBR 3604和NBR 2707结合丙烯腈质量分数每增加1%，硫化胶的拉伸强度均增加0.04 MPa，扯断伸长率分别减小0.08%和2.77%，溶胀度分别减小0.06%和0.25%。     

端乙烯基硅油对RTV-2泡沫硅橡胶性能的影响

以α,ω-二羟基聚二甲基硅氧烷(107硅橡胶)、α,ω-二乙烯基聚二甲基硅氧烷(端乙烯基硅油)、含氢硅油、气相法白炭黑、抑制剂、发泡剂及催化剂为原料,制得双组分室温硫化(RTV-2)泡沫硅橡胶。探讨了端乙烯基硅油黏度和用量对RTV-2泡沫硅橡胶的初始黏度、操作时间、发泡倍率、力学性能、硬度及外观形貌的影响。结果表明,随着端乙烯基硅油黏度的增加,RTV-2泡沫硅橡胶的发泡倍率增加,泡孔孔径及骨架变细,弹性更好,胶料的初始黏度增加、操作时间缩短、硬度增加、泡孔孔径逐渐变小,拉伸强度先降后增,伸长率变化不明显;且随着端乙烯基硅油用量的增加,RTV-2泡沫硅橡胶的发泡倍率减小,泡孔孔径及骨架会先细后粗。当加入3～9份8 000 mPa·s的端乙烯基硅油时,可制得流动性好,操作时间长、发泡倍率高、泡孔孔径细及弹性好的泡沫硅橡胶。     

氟橡胶/甲基乙烯基硅橡胶共混胶的性能

研究了氟橡胶(FKM)与甲基乙烯基硅橡胶(MVQ)的共混比、1,4-双叔丁基过氧异丙基苯(BIBP)硫化剂和三烯丙基异三聚氰酸酯(TAIC)助硫化剂用量以及硫化温度对FKM/MVQ共混胶硫化性能和力学性能的影响。结果表明,当FKM/MVQ共混比为50/50、硫化剂BIBP用量为1.0份、助硫化剂TAIC用量为2.5份、硫化温度为160℃时,FKM/MVQ共混胶的硫化性能和力学性能最优,硫化时其最大转矩为19.34 dN·m,拉伸强度为5.29 MPa,扯断伸长率为230.68%。     

不同分子量PCL增韧PLA的结构与性能

采用两种不同分子量的聚(ε-己内酯)(PCL)(粘均分子量60 000和3 000)与聚乳酸(PLA)在175℃下共混10 min制备PLA/PCL共混物。通过动态流变、扫描电子显微镜(SEM)和力学性能等研究了PLA/PCL共混物的结构和性能。动态流变显示,在PCL低含量(质量分数小于15%)时,PCL与PLA是相容的,质量分数为15%时PCL与PLA表现出明显的相分离行为。SEM显示,随着PCL含量的增加,PCL相的尺寸变大;低分子量PCL(L-PCL)的相尺寸明显大于高分子量PCL(H-PCL),而且相形态不是规则的球状。随着PCL含量的增加,共混物的拉伸强度下降,而断裂伸长率增加。当H-PCL质量分数为8.3%时,PLA/H-PCL共混物的断裂伸长率为137.32%。当H-PCL质量分数为15%时,其断裂伸长率高达232.76%。在添加相同含量PCL时,PLA/H-PCL共混物的拉伸强度高于PLA/L-PCL;而PCL质量分数8%时,共混物的断裂伸长率相差不多,当PCL质量分数大于8%时,PLA/H-PCL共混物的断裂伸长率明显比PLA/L-PCL共混物的高。     

加成型液体乙烯基硅橡胶的研制Ⅰ.乙烯基硅油等对物理机械性能的影响

考察了乙烯基硅油及含氢硅油对加成型液体乙烯基硅橡胶物理机械性能的影响。结果表明，在100份乙烯基硅橡胶中加入10份乙烯基质量分数为10％的硅油，4.6份含氢硅油，用20份经表面处理的白炭黑增强，可得到拉伸强度为3.8MPa，撕裂强度为7.6kN/m，扯断伸长率为162％的乙烯基硅橡胶。     

纳米二氧化钛对MQ硅树脂增强硅橡胶性能的影响

以MQ硅树脂增强加成型硅橡胶为基体,采用机械共混方式,加入少量纳米二氧化钛进行改性,制备了纳米二氧化钛改性硅橡胶。试验结果表明,MQ硅树脂增强的硅橡胶中,加入少量纳米二氧化钛改性后,能够改善硅橡胶的力学性能,其硬度和断裂伸长变化不大,而拉伸强度和抗撕强度提高,硅橡胶的耐热性也提高。溶胀实验表明,添加纳米粒子后,硅橡胶的溶胀比降低,凝胶质量分数和交联密度增加。     

Thermal and mechanical properties of electron beam irradiated poly(vinyl chloride)/polystyrene blends

The effect of electron beam irradiation on the thermal and mechanical properties of poly(vinyl chloride)/polystyrene (PVC/PS) blends and PVC/PS blends containing epoxidized natural rubber (ENR) was studied. The thermogravimetric analysis study showed that the thermal decomposition of the plasticized PVC individual polymer goes through two stages, whereas PS decomposes through one stage. However, the temperature of the maximum rate of reaction (T_max) of PS is much higher than that for PVC and their blends. Meanwhile, the T_max was found to increase with increasing PS ratios in the blend. The thermal stability of PVC/PS blends was greatly increased after electron beam irradiation in comparison with unirradiated blends. Moreover, the addition of ENR to PVC/PS increased the thermal stability. On the other hand, the mechanical properties in terms of tensile strength and elongation at break of PVC/PS blends are lower than pure PVC polymer because of the immiscibility. However, the addition of ENR to the PVC/PS (80/20) blend increased the elongation at break from 114 to 321% associated with a small effect on the tensile properties. These behaviors were supported by structure morphology studies observations, which indicate an improvement in the interfacial adhesion between the phases. POLYM. COMPOS., 2008. © 2008 Society of Plastics Engineers     

Effect of butyl rubber type on properties of polyamide and butyl rubber blends

Polyamide‐12 was blended with butyl rubber, bromobutyl rubber, and chlorobutyl rubber with and without a sulfur curing system. Mechanical properties for dynamically vulcanized blends generally exceed those made with no vulcanization. Chlorobutyl‐containing blends prepared by dynamic vulcanization have higher tensile strength and elongation at break values in comparison to those made from other butyl rubbers. For a variety of polyamide/rubber blends made by dynamic vulcanization, there is very little effect of rubber percentage unsaturation and Mooney viscosity on the mechanical properties of the blends. In chlorobutyl‐containing blends prepared by dynamic vulcanization, the swelling index values attributed to the rubber portion decrease as rubber content decreases, and it is likely that the polyamide phase completely surrounds the rubber particles at compositions exceeding approximately 25% polyamide. Swelling index results can be correlated with elongation at break values for similar blends. The results of differential scanning calorimetry suggest that the polyamide phase is not a neutral component in high shear mixing with butyl rubbers with or without curing agents. Rheological studies indicate strong non‐Newtonian behavior for all blends of polyamide‐12 with butyl rubbers. Scanning electron microscopy on polyamide‐12/butyl rubber blends indicates compatibility for butyl rubbers in the order of chlorobutyl > bromobutyl > butyl rubber. © 2004 Wiley Periodicals, Inc. J Appl Polym Sci 93: 1423–1435, 2004     

多苯基聚硅氧烷对硅橡胶阻尼性能的影响

以低苯基硅橡胶为基胶,通过添加多苯基聚硅氧烷,制备出阻尼硅橡胶,并对其性能进行了研究。结果表明,加入铂催化的多苯基聚硅氧烷能显著提高硅橡胶在-50-150℃温度区域内的阻尼系数;多苯基聚硅氧烷中侧基数量越多,阻尼系数峰值出现的温度越高。加入铂催化的多苯基聚硅氧烷能够显著提高硅橡胶的撕裂强度和断裂伸长率,对硅橡胶的拉伸强度和热稳定性影响不大。两种催化体系合成的多苯基聚硅氧烷对硅橡胶阻尼系数的影响不同,Ph3SiO-接枝率较低时,加入锡催化剂多苯基聚硅氧烷的硅橡胶的阻尼峰值较高;接枝率进一步增加时,加入铂催化多苯基聚硅氧烷的硅橡胶的阻尼系数曲线出现尖峰,而加入锡催化剂多苯基聚硅氧烷的硅橡胶的阻尼峰仍呈现宽峰。     

EVA/硅橡胶共混材料的阻尼性能研究

以甲基乙烯基硅橡胶和乙烯-醋酸乙烯酯共聚物(EVA)为原料,通过熔融共混法制得EVA/硅橡胶共混材料,研究了EVA用量对共混材料力学性能、阻尼性能、热稳定性和拉伸断面形貌的影响。结果表明,随着EVA用量从10份增加到40份,共混材料的拉伸强度从6.6 MPa降至5.1 MPa,撕裂强度从21.9 kN/m降至17.6 kN/m,拉断伸长率从438%升至467%后降至448%,邵尔A硬度从64度升至65度后降至60度,吸收能量从1368 N/mm降至996 N/mm后升至1057 N/mm,损耗角从12.9°升至16.4°后降至15.1°。当EVA用量为30份时,材料的损耗角达到最大值16.4°;EVA的加入在一定程度上降低了材料的热稳定性;EVA与硅橡胶在一定条件下表现出良好的相容性。     

热空气硫化硅橡胶海绵的制备工艺

采用气相法白炭黑与沉淀法白炭黑并用的补强填料，以偶氮二甲酰胺作发泡剂，２，５－二甲基－２，５－二叔丁基过氧化己烷为硫化剂，配以适宜的发泡助剂，制得可发泡硅橡胶混炼胶，经挤出成形、硫化后，可制成不同截面形状的硅橡胶海绵条，其拉伸强度为０．５２ＭＰａ，扯断伸长率为１６０％。     

SEBS/PPO共混物的相态结构及力学性能和流变性能 研究

将不同配比的苯乙烯-乙烯-丁二烯-苯乙烯嵌段共聚物（SEBS）/聚苯醚 （PPO）通过同向双螺杆挤出机进行熔融共混。应用原子力显微镜（AFM）观察了SEBS/PPO不同配比的相态结构,并比较了其力学性能,同时还比较了不同充油量的SEBS/PPO共混物的相态结构、力学性能和流变性能。结果表明,随着PPO含量的增加,亮点聚苯乙烯（PS）段逐渐增加,PPO和PS完全融合到一起,当SEBS/PPO＝80/20时乙烯-丁二烯（EB）段是连续相,PS相和PPO是分散相;当SEBS/PPO＝20/80时发生相反转,PPO变为连续相;随着PPO含量的增加,拉伸强度大幅度增加,断裂伸长率明显降低;随着充油量的增加,拉伸强度和断裂伸长率均有不同程度的下降;表观黏度随非牛顿剪切速率的增加逐渐降低。     

橡塑共混材料耐油耐热机理的SEM/XPS研究

采用乙烯-乙酸乙烯共聚物（EVA28）改性甲基乙烯基硅橡胶（MVQ）,制备了拉伸强度及断裂伸长率优于MVQ、耐油及耐热性较好的橡塑共混材料（MVQ/EVA28）;通过扫描电子显微镜（SEM）和X射线光电子能谱（XPS）对共混材料耐热耐油前后表面形貌、元素组成及其化学状态变化进行了表征,研究了耐油耐热机理。结果表明,耐油实验后,EVA组分吸油膨胀率高导致样品表面C元素增多,O及Si元素相对下降;耐热实验后,SiO2迁出使得材料表面C元素减少,O及Si元素相对增多;橡塑共混材料表面元素结合状态的变化及SiO2的迁出是影响其耐油耐热性能的因素。