影响MBR处理高盐废水效果的因素研究

本文采用MBR工艺对高盐度废水处理的影响因素进行研究。试验条件如下：污水中海水比例为50％,COD为700-800mg／L,氨氮为80-100mg／L。分别研究了DO、HRT、MLSS对COD和氨氮去除率的影响。试验结果表明：在高盐度争件下,控制DO为1-2mg／L、HRT为12h、MLSS为7-8g／L时,COD和氨氮的平均去除率可分别达到91.91％和91.44％。     

影响膜生物反应器同步硝化反硝化因素研究

通过控制膜生物反应器(MBR)中溶解氧(DO)浓度、碳氮比(C/N)、污泥浓度(MLSS)和水力停留时间(HRT)等摸索了实现同步硝化反硝化的工艺条件,同时对好氧反应器中实现同步硝化反硝化的机理进行了探讨.化学需氧量(COD)在250 mg/L左右,C/N为10～30∶1,MLSS为5 g/L,HRT为5.0 h,DO为0.6～0.8 mg/L时,总氮去除率达86.0%,取得了良好的总氮去除效果,表明由于好氧反应器中缺氧区的存在,控制好操作条件可以实现同步硝化反硝化.体系中氨氮、硝态氮浓度的变化与总氮去除的关系说明短程反硝化现象的存在,而且在实现同步硝化反硝化过程中发挥着重要的作用.     

两段BAF处理生活污水中试研究

采用两段曝气生物滤池处理生活污水进行了试验研究,探讨了不同的水力停留时间(HRT)对处理效果的影响.结果表明:HRT为1～4 h时,进水COD质量浓度98～154.2 mg/L 的条件下,COD的去除率平均为74.1%,SS的去除率平均为84.5%,NH3-N去除率平均为55.4%,出水COD降至18.6～50.4 mg/ L,SS降至4.8～14 mg/ L,NH3-N降至1.7～28.4 mg/ L;发现NH3-N随着HRT变化较大,COD和TSS变化不显著.同时对第二段生物滤池内生物相特征进行了深入研究,并试验出该系统处理生活污水各段最佳的反冲洗周期.     

DO和HRT对连续流MBBR亚硝酸型SND影响

为探讨亚硝酸型同步硝化反硝化SND过程中的生物脱氮特性,以实际生活污水为对象,通过连续运行移动床生物膜反应器MBBR系统,研究了溶解氧质量浓度DO和水力停留时间HRT对亚硝酸型SND的影响.试验结果表明,化学需氧量COD在200 mg/L左右,HRT为14 h,水温为15~27℃,pH值为6.24~6.98的相对稳定条件下,控制DO在2.9~5.0mg/L的过程中MBBR反应器均能实现亚硝酸型SND,平均亚硝酸盐氮NO2-—N积累率为75.96%;当DO为(4.5±0.3)mg/L时,平均总氮TN去除率达62.89%,取得了最好的TN去除效果,而该条件下NO2-—N的积累率达最小值51.23%,DO过高或过低都会影响系统亚硝酸型SND的进行;当COD在220 mg/L左右,pH值为6.14~7.47,水温为26~31℃,控制溶解氧在(4.5±0.3)mg/L,随HRT的延长,氨氮NH4+—N和TN的去除率明显增大,但NO2-—N的积累率减小,系统的亚硝酸型SND效果逐渐减弱.     

MLSS对FBR处理高氨氮印染废水的影响

采用尼龙纺织布作为过滤组件组成新型尼龙纺织布生物反应器(FBR)处理高氨氮低碳印染废水.研究在不同混合液污泥浓度(mixed liquid suspended solids,MLSS)条件下FBR对模拟高氨氮印染废水处理效果的变化,发现该工艺的COD去除率为73.80%~78.15%,NH_4~+-N去除率为91.53%~95.82%,TN去除率为50.34%~82.52%,最佳MLSS为6 500mg/L.     

循环曝气生物氧化反应器处理炼厂重油裂解废水

炼厂重油裂解(主要为渣油焦化)废水是一种含硫化物、氨氮、以及其它恶臭物质的高浓度废水.利用两级循环曝气生物氧化对炼厂重油焦化废水进行了预处理和脱臭处理中试实验,考察了空气流量、水力停留时间(HRT)和反冲洗周期等因素对污水中硫化物、氨氮、COD和恶臭的处理效果影响.实验结果表明,对于硫化物为50～115 mg/L、氨氮为50～110 mg/L、COD为1 900～3 500 mg/L和恶臭强度为4～5级的炼厂焦化废水,在处理量为5L/h、pH 7.5～9、单级反应器的HRT为24.h、单级空气流量为0.45 m3/h、DO大于2 mg/L的情况下,经过两级生物处理后,硫化物、氨氮、COD平均去除率分别达95.5％、63.6％、81.8％,出水硫化物、氨氮、COD的平均浓度分别为1.6 mg/L、10 mg/L、226 mg/L,出水恶臭强度为2级,为低臭工业水,可回用到重油焦化装置.     

一体式膜生物反应器处理中药废水的试验研究

针对中药废水具有COD高,水质变化大等特点,采用一体式膜生物反应器(MBR)对中药废水的厌氧反应器出水进行处理,在固定水力停留时间(HRT)为5 h的条件下,考察了进水COD质量浓度及污泥质量浓度(MLSS)与COD去除之间的关系.结果表明,当HRT为5 h,进水COD质量浓度小于3 000 mg/L时,膜出水COD小于30 mg/L,满足中水回用标准;当进水COD质量浓度为3 000～6 000 mg/L时,膜出水COD大于30 mg/L而小于100 mg/L,满足污水排放标准;当进水COD质量浓度大于6 000 mg/L,膜出水COD大于100 mg/L,不能满足污水排放标准.同时污泥质量浓度(MLSS)与COD去除的关系表明,为了达到更好的COD去除率,MBR的最佳MLSS应控制在7 543 mg/L.     

连续流好氧颗粒污泥反应器水力特性及亚硝化影响因素

为确定连续流好氧颗粒污泥反应器水流特性及亚硝化影响因素,脉冲加入示踪剂NaCl,测定出水电导率.试验结果表明,反应器流态接近推流型,属非理想流态.对温度、pH值、溶解氧DO、碳氮比C/N、水力停留时间HRT等影响亚硝化的主要操作条件进行了单因素试验.在此基础上,根据数学最优化原理对影响因素进行正交试验.结果表明,对亚硝化产生影响的各操作条件依次为pH值、温度、HRT、DO、C/N比,各因子最优水平组合为pH=8.0、t=29℃、DO=1.0 mg/L、HRT=15 h、C/N=5.在此操作条件下,反应器连续运行1个月,亚硝酸氮累积率平均达到90%以上,氨氮、COD去除率分别达到85%及90%以上.     

复合式MBR处理化学合成类制药废水研究

采用复合式膜生物反应器（CMBR）对化学合成类制药废水的厌氧反应器出水进行处理研究,系统在不同的水力停留时间（HRT）下,各运行了一段时间,以此寻求最短HRT.实验结果表明,当HRT为10 h和5 h时,进水COD质量浓度在915.9-1 937.5 mg/L之间波动,复合式MBR的出水COD分别为62.5-141.7 mg/L和76.2-149.7 mg/L,COD去除率分别为88.7%-96%和85.7%-94.3%,均可以满足达标排放标准要求（150 mg/L）.当HRT为3 h时,出水COD质量浓度为176.2-291.7 mg/L,不能满足达标排放标准要求.复合式MBR处理化学合成类制药废水的最佳HRT应控制在5 h.污泥质量浓度（MLSS）与COD去除的关系表明,为了得到更好的COD去除率,复合式MBR的最佳MLSS应控制在7 000 mg/L左右.     

AF-特异性移动床生物膜法对丁腈橡胶废水的处理

根据丁腈橡胶废水的水质特点,采用AF-S/A/SMBBR组合工艺,考察水力停留时间（HRT）、溶解氧（DO）、进水氨氮浓度三个影响因素对氨氮去除率的影响。试验结果表明：在水温为20℃-22℃,进水PH为6.5-8,氨氮浓度为150-300mg/L,系统水力停留时间（HRT）为10d的操作条件下,出水氨氮浓度稳定在50mg/L以下,平均去除率高达82.25%。出水水质达到《污水综合排放标准》（GB8978-1996）国家二级排放标准。     

厌氧生物滤池-特异性移动床生物膜法对丁腈橡胶废水的处理

根据丁腈橡胶废水的水质特点,采用AF-S/A/SMBBR组合工艺考察水力停留时间(HRT)、溶解氧(DO)、进水氨氮浓度三个影响因素对氨氮去除率的影响。试验结果表明:在水温为18~22℃,进水pH为6.5~8,氨氮浓度为150~300 mg/L,系统水力停留时间为10 d的操作条件下,出水氨氮浓度稳定在50 mg/L以下,平均去除率高达82.25%。出水水质达到《污水综合排放标准》(GB 8978—1996)国家二级排放标准。     

粪便污水与城市污水混合脱氮试验

采用广州市D污水厂倒置A2/O工艺的模拟装置合并处理粪便污水与城市污水脱氮.结果表明,HRT是脱氮和有机物去除最主要的影响因素,污泥回流比对脱氮影响最小.水温28～35 ℃时,最优工况确定为氨氮污泥负荷0.018 0 kg NH3-N/kg MLSS.d 、SRT 20 d、HRT 8.0 h、DO 2.0 mg·L-1、R 80%、r 150%,COD、NH3-N和TN平均去除率分别达到85.5%、98.5%和63.7%,且出水浓度均可满足<城镇污水处理厂污染物排放标准>(GB 18918-2002)一级A标准.     

两种制革废水生化处理组合工艺的效能比较

 借助于实际工程的运行,比较了水解酸化与序批式活性污泥法(SBR)组合工艺(H-SBR)和接触氧化与SBR组合工艺(O-SBR)两套设施处理制革废水的效能。结果表明,接触氧化与SBR组合工艺能有效处理制革废水,在接触氧化HRT 24h、SBR曝气5-7h的条件下,COD和氨氮平均去除率可分别达到83%和74%,出水平均浓度分别为273和42mg/L。采用水解酸化与SBR的组合工艺对预处理后的制革废水进行处理,在水解酸化HRT 24h、SBR曝气5-7h的条件下,COD和氨氮平均去除率分别仅为70%和5%,虽然COD可降低到500mg/L以下,但氨氮高达163mg/L左右,且需配套臭气处理设施。     

盐度负荷冲击对厌氧-好氧组合工艺处理晚期垃圾渗滤液短程脱氮的影响

采用基于短程硝化的UASB-A/O组合工艺处理含盐晚期垃圾渗滤液,在不同盐度水平(10~35 g/L)研究了盐度负荷冲击对系统处理性能的综合影响.结果表明,组合系统在盐度为10~20 g/L范围内具有一定的抗盐度冲击能力,当盐度升高到35 g/L时,氨氮和总氮去除率分别下降至83.9%和68.4%,而有机物的去除率依然能够维持在90.1%.好氧污泥MLSS从4 129mg/L下降至3 836 mg/L,SVI变化范围为91~119 mL/g,而同步反硝化产甲烷UASB中的厌氧污泥具有较强的抗盐度冲击能力.与DO相比,A/O采用pH值作为模糊控制参数具有更高的抗盐度负荷冲击能力.在盐度与游离氨的双重选择性抑制作用下,A/O出水亚硝酸积累率从94.3%提升到97.2%.     

SBBR处理人工模拟猪场废水的试验研究

采用序批式生物膜反应器(SBBR)处理模拟猪场废水,采用聚酯海绵作为填料,好氧阶段DO值控制在3～7 mg/L,逐步提升水力负荷,经过75d的连续实验,结果表明,当进水COD为2 000 mg/L,NH4+—N为480 mg/L时,COD去除率可达60%～90%,NH4+—N去除率为25%～50%.SBBR反应器对废水COD去除率较高,氨氮去除效果较低,具有一定的处理猪场废水的能力.填料的种类和反应器的设计也是影响氨氮去除率的关键因素.     

复合式氧化沟处理城市废水运行条件的控制研究

采用复合式氧化沟工艺处理城市污水,并对系统的运行条件进行了探讨.实验结果表明:当水停留时间HRT≥30 h,COD、BOD5和氨氮的去除率保持在96%、97%和93%以上,当HRT分别为20 h和10 h时,COD、BOD5和氨氮分别为90%、94%、87%和86%、92%、83%;重点考察在HRT为20 h时,COD的浓度范围从125.3~492 mg/L,氨氮的浓度范围为20~32.91 mg/L,但是它们的去除率维持在90%以上,系统对污染物有更高更稳定的去除效果,而且系统对冲击负荷也有很强的适应性.     

膜生物反应器处理一种食品防腐剂生产废水的研究

利用浸没式膜生物反应器(SMBR)对某食品防腐剂生产废水处理进行了研究.重点考察了进水COD浓度、水力停留时间、溶解氧等各种因素对处理效果的影响.试验研究表明:当进水COD浓度小于3400mg/L,水力停留时间(HRT)不低于7h,同时保证温度不低于150C,DO不低于2.0mg/L时,SMBR对COD的平均去除率高于90%,出水COD均小于100ms/L,可基本实现达标排放.     

A/O-MBBR工艺处理制革废水的研究

介绍了A/O-MBBR工艺对制革废水的进一步处理,考察了废水的有机物处理效果及氨氮(NH3-N)的处理效果。实验结果表明,当填料填充比例为60%时,有机物的处理效果:随着水力停留时间(HRT)的延长,COD去除率增加,当HRT达12 h时COD去除率达到92%;在HRT为12h时,随着进水COD质量浓度增加,COD去除率增加,在400 mg.L-1时达到95%,之后随COD质量浓度的继续增大其去除率有所下降。氨氮的处理效果:随着HRT的逐渐增大,氨氮质量浓度不断降低,在HRT为12 h时,出水氨氮质量浓度小于1.5 mg.L-1;氨氮去除率随进水COD质量浓度变大呈上升趋势,COD质量浓度在400 mg.L-1时氨氮去除率达到98%。     

控制低溶解氧浓度实现生活污水短程硝化研究

以SBR工艺处理低C/N生活污水 ,研究了溶解氧浓度 (DO)对硝化过程中亚硝酸氮积累的影响 .在 2 0～ 2 5℃ ,进水氨氮为 78～ 10 8mg/L时 ,当DO <1.0mg/L ,出现亚硝酸氮的累积 .当DO在 0 .5～ 0 .7mg/L时 ,曝气时间 6h ,亚硝化率可达到 80 %以上 ,氨氮去除率在 95 %以上 .与其他 5个溶解氧浓度水平相比 ,该条件下是既达到较高亚硝化率 ,又达到较高氨氮去除率的最佳工况     

氨氮污泥负荷及DO对高浓度亚硝化系统的影响

通过氨氮污泥负荷影响试验和DO影响试验数据分析,得出以下结论:1)高浓度亚硝化系统氨氮降解率及亚硝化率均随着NH4+-N污泥负荷的增高而下降。HRT<2d系统随NH4+-N污泥负荷增加,氨氮降解率迅速下跌到25%～29%;HRT≥2d系统随NH4+-N污泥负荷增加,氨氮降解率缓慢下降到50%～60%;HRT=2.5d和HRT=3d的系统中亚硝化率随NH4+-N污泥负荷增加而下降的趋势不甚明显;HRT=5d系统中亚硝化率的下降是由于污泥产生适应性的造成。因此高浓度亚硝化反应系统的NH4+-N污泥负荷不宜过高。2)随着DO的升高,高浓度亚硝化系统的氨氮降解率一直逐步升高。DO<0.7mg/L是不利于氨氮降解的;DO>2mg/L时氧化的NH4+-N都转变成了增加的NO3--N,亚硝化率下降。将DO控制在0.7～1.3mg/L之内可保证较佳的NH4+-N降解率和亚硝化率。