40Cr钢电机转轴断裂失效分析

通过对断裂电机转轴化学成分、力学性能和金相组织的检验，对其失效原因进行分析，结果认为，550℃回火所产生的高温回火脆性是导致转轴在进行疲劳试验时发生断裂的主要原因。     

40Cr钢磨煤机轴断裂失效分析

某发电厂磨煤机轴在运行约10 000 h后断裂,该轴材质为40Cr钢,断裂位置在直径变径处。本文通过宏观形貌分析、化学成分分析、力学性能检验、显微金相和扫描电镜断口观察,对该断裂轴进行了失效分析。1断裂原因分析1.1宏观观察对断裂轴进行宏观观察,断裂位置位于直径变截面R圆角处,R圆角较小,断口较平整,无明显塑性变形,属于一次脆性断裂。断口宏观形貌如图1所示,从断口宏观形貌可以看出断裂起始于轴表面,断裂源区边缘有明显挤压痕迹;源区及扩展区较平坦,呈灰白色,无明显的棱线;断裂区有明显撕裂棱。     

40Cr活塞杆的激光表面强化

使用2kW CO_2激光器对40Cr活塞杆的表面进行激光淬火,通过调整激光工艺参数,可在零件表面上获得具有良好硬度分布的激光硬化层。硬化层组织为隐晶马氏体,表层硬度值可达HV_(0.1)850～950,从而改善了零件的耐磨性,并克服了传统工艺处理所引起的变形。     

40 Cr钢汽车半轴断裂失效分析

40Cr钢汽车半轴在使用中发生早期疲劳断裂失效,通过对失效件的外观、断口宏微观形貌的观察,以及半轴材质、组织与硬度的检查,对半轴的失效原因进行了分析。结果表明:半轴为弯扭复合疲劳断裂,疲劳裂纹起源于挡圈槽底部感应烧伤区;半轴表面存在硬度较低的异常组织区(白亮区),导致半轴局部疲劳强度下降而疲劳开裂,半轴表面的异常区为感应加热产生的烧伤组织(白亮区)及熔融凹坑,其产生与局部间隙过小、工件表面污染等因素有关。     

Cr12系钢冷作模具断裂失效分析

由于Ｃｒ12系钢高的含碳量和含铬量 ,热处理后形成大量的碳化物和高合金的马氏体 ,具有高的硬度和耐磨性。但是高碳高铬钢含有大量共晶碳化物 ,其形态、粒度及不均匀分布是影响Ｃｒ12系钢热处理最棘手的问题。在实际生产中经常发现按照常规热处理工艺生产的Ｃｒ12系钢模具 ,使用时发生断裂。1　Ｃｒ1 2钢模具的断裂分析Ｃｒ12钢冷冲模具外形尺寸 70 0ｍｍ× 30 0ｍｍ×5 0ｍｍ ,技术要求 :硬度 5 4～ 5 8ＨＲＣ。由于模具较大 ,置于保护气氛的井式电炉中加热 ,在 96 0℃保持6 0ｍｉｎ ,出炉后油冷到 180～ 2 0 0℃时取出空冷。淬火后立即放…     

40Cr合金钢汽车转向节臂断裂失效分析

针对锻打成形的40Cr合金钢汽车转向节臂在使用过程中的断裂现象进行了失效分析.通过扫SEM、EDS、金相和显微硬度分析等方法分析了转向节臂的断口形貌、断件微观组织及其硬度等.结果表明,Si、Ca和Al元素含量过大形成很多夹杂物,造成应力集中而产生裂纹源,并且在材料外表面出现脱碳层,随着交变应力的作用使得疲劳裂纹萌生和扩展,最终发生双源疲劳断裂.     

40Cr钢传动轴断裂分析

应用化学分析,硬度检验及金相分析等方法对40Cr钢传动轴断裂原因进行了综合分析。结果表明：热加工温度对高是传动轴断理解的主要原因。同时提出了对40Cr钢传动轴验收的建议。     

二氧化碳压缩机活塞杆断裂失效分析

对失效的二氧化碳压缩机活塞杆材料进行力学性能、金相组织、扫描电镜等综合分析,结果表明活塞杆失效是由于材料缺陷与脆性引起。     

2Cr13钢活塞杆淬火裂纹分析

在生产2Cr13马氏体不锈钢活塞杆时发现,已锻成形的部分有一段被加热到锻造温度范围内,在后续锻造中变形很小甚至没有变形,且淬火时产生了裂纹。经试验分析是由于该段晶粒粗大,淬火时组织应力超过该段的材料强度所致。     

4Cr5MoSiV1钢压铸模滑块断裂失效分析

采用光学金相和电子探针分析仪等手段,对４Ｃｒ５ＭｏＳｉＶ１钢压铸模滑块断裂进行了分析。结果表明,该材料在热处理过程中曾严重过热成粗大的针状马氏体及粗大晶粒组织,在微观断口上形成准解理脆性断裂,造成滑块破坏失效。     

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 就天然气压缩机活塞杆断裂问题,对断口宏观和微观形貌进行了详细的观察和分析,并对失效的活塞杆进行了力学性能测试。根据试验和观察结果分析了活塞杆断裂的原因,并对防止断裂事故提出了建议。     

某活塞式发动机排气管断裂分析

针对某活塞式发动机排气管断裂现象,从断裂处焊接结构缺陷、焊缝组织缺陷和零件工作环境等方面进行分析.分析认为该排气管结构设计不合理,存在应力集中;恶劣的工作环境导致材料耐腐蚀性能下降,尾气对排气管形成腐蚀.该排气管断裂是焊接后的应力集中和腐蚀共同作用造成的.     

空压机活塞杆断裂分析

利用光学显微镜与扫描电镜对失效的空压机活塞杆的组织与断口进行了分析。结合力学性能测试结果得出，活塞杆失效属于疲劳断裂。造成疲劳断裂的原因是活塞杆存在较多未溶铁素体及加工时刀痕过深形成较大的应力集中。     

30Cr2Ni2Mo���˶���ʧЧ����

某机械厂生产的连铸机扇形段水平段在钢厂使用半年后拉杆发生失效断裂。文章采用力学性能测试、化学分析、断口和组织观察以及模拟热处理实验对30Cr2Ni2Mo拉杆断裂失效的原因进行了分析。结果表明：30Cr2Ni2Mo拉杆发生的是冰糖状沿晶脆断;材质的高温回火脆性导致韧性不足,再加上预紧可能的操作不当以及环境腐蚀的共同作用促进了裂纹发生并导致最终断裂。     

柴油发电机连杆断裂失效研究

对工作了7200 h柴油发电机组断裂连杆进行了化学成分分析、断口观察、金相组织和力学性能检验.结果表明,连杆属于疲劳断裂,断裂失效主要由折叠裂纹引起.     

W2Mo9Cr4VCo8推杆断裂原因分析

W2Mo9Cr4VCo8（M42）推杆在工作中发生断裂,将断裂的、试验后未断裂的三根及未进行试验的,共5根同规格的推杆进行对比,通过扫描电镜微观形貌、硬度、金相组织进行分析。并将完好推杆进行人为弯曲断裂试验,与原断裂推杆断口进行对比。结果表明,M42推杆为过载断裂,断裂原因与推杆端面加工磨削不当导致端面截面尺寸比标准尺寸偏小有关。截面尺寸变小后,紧靠推杆的钢球与该端面撞击后发生偏差,导致推杆除了承受压应力还叠加了弯曲或扭转应力。建议进一步分析异常应力的来源,并加强控制推杆端面的截面厚度的尺寸。     

三柱槽壳杆部断裂分析

在新车下线并进行驻车上坡测试时,等速驱动轴的三柱槽壳杆部发生断裂。采用宏观观察、微观分析、金相分析及理化测试分析等试验方法,对该三柱槽壳杆部断口的化学成分、非金属夹杂物、金相组织、硬度、残余应力、断口形貌特征等进行分析。结果表明：三柱槽壳杆部为脆性断裂,杆部断口的化学成分、非金属夹杂物、金相组织均符合技术要求,但其表面硬度值高于技术要求。分析表明回火温度偏低,三柱槽壳回火不充分,工件内部存在较大残余应力,在校直力作用下淬硬层萌生应力裂纹,导致三柱槽壳杆部在使用中断裂。采用温度传感器对回火炉内的回火温度进行实时监测,保证工件回火充分;并改善校直工艺,对校直量过大和校直次数过多的工件予以报废,避免引起应力开裂。     

45钢汽车稳定杆断裂失效分析

采用断口分析、显微组织检验、低倍组织检验和化学成份分析等方法,对45钢汽车稳定杆进行了失效分析。断裂失效的主要原因是由于材料的成分偏析、热处理工艺不当和表面缺陷造成的。建议改进热处理工艺,保证组织的均匀性;选用成分均匀的钢材。