工业炸药爆炸后有毒气体含量测定方法标准的讨论

炸药爆炸后有毒气体绝对生成量与相对含量是表征其排放水平的两种方法,前者不利于高爆容炸药的发展,建议改用后者并规定该指标限制在20%以下。对国内各主要工业炸药品种爆炸后有毒气体相对含量分别进行了测定,测定的统计结果为乳化炸药、粉状乳化炸药、膨化硝铵炸药、改性铵油炸药、水胶炸药和含退役火药的乳化炸药爆炸后有毒气体相对含量依次为9.72%、9.73%、17.5%、12.3%、10.6%和19.15%。     

浅析影响工业炸药爆炸后有毒气体含量的因素

文章从化学反应平衡机理出发,分析了影响工业炸药爆炸后有毒气体含量的几个因素,指出了爆温、爆压以及炸药含水量对炸药爆炸后有毒气体含量有显著影响,并针对生产过程及测试过程,提出了相应的改进措施。     

多孔粒状铵油炸药爆炸后有毒气体含量的常压测试方法

为研究现场混装炸药爆炸产生的有毒气体含量,以多孔粒状铵油炸药为试验对象,将改装后的炸药试样在爆炸箱测试装置内常压下引爆,研究影响有毒气体产生量的因素,建立有毒气体常压测试方法。结果表明: 填充石英砂至覆盖住受试药卷后,有毒气体产生量最低且趋于稳定。保证其他条件相同,增加起爆药量或多孔粒状铵油炸药装药量在一定范围内可使有毒气体产生量降低,改变装药直径也会导致有毒气体产生量发生变化。最终确立了该方法下最佳试验条件。     

工业炸药有毒气体测试容器的研制

针对测量工业炸药有毒气体含量的爆炸弹筒法无法应用在大药量和常压情况下的难题,通过爆炸相似率和动力系数法进行理论计算及工程设计,研制出了容积15 m³下端为圆柱体,顶端为半球形结构的大型密闭爆炸容器。研制的爆炸容器可以研究工业炸药在常压状态下的爆炸气体产物,并对其有毒气体含量进行分析,解决了爆炸弹筒法由于装药量小且必须在真空状态下引爆炸药的困境。同时通过气密性及抗爆性试验对爆炸测试容器进行了进一步的安全测试,均无异常。设计结果表明该爆炸容器用于工业炸药有毒气体测试安全可靠、功能满足试验要求。研制方法可为同类型爆炸容器的设计提供参考。     

工业炸药有毒气体测试容器的研制

针对测量工业炸药有毒气体含量的爆炸弹筒法无法应用在大药量和常压情况下的难题,通过爆炸相似率和动力系数法进行理论计算及工程设计,研制出了容积15 m3下端为圆柱体,顶端为半球形结构的大型密闭爆炸容器.研制的爆炸容器可以研究工业炸药在常压状态下的爆炸气体产物,并对其有毒气体含量进行分析,解决了爆炸弹筒法由于装药量小且必须在...     

炸药爆炸后有毒气体中氮氧化物快速吸收法的研究

本文论述了用加入过氧化氢、氧和氢氧化钠添加物,快速测定炸药爆炸后有毒气体中氮氧化物含量的比色分析方法。考察了氧气加入量、过氧化氢浓度、吸收液的pH值对氧化时间的影响。结果表明:本方法具有与空气氧化法一样高的准确度和灵敏度。氮氧化物的吸附仅仅在20分钟内完成。此法适用于快速测定有毒气体中氮氧化物含量。     

梯恩梯爆炸后有毒气体生成量的测定

用GB18098-2000标准规定的方法,采用玻璃管装药,测定了单质炸药梯恩梯爆炸后有毒气体的含量.测定结果显示有毒气体的含量为350 L·kg-1～360 L·kg-1,可为以梯恩梯为装药组分的工业炸药配方设计提供依据.     

多孔粒状铵油炸药爆炸后有毒气体含量测定

文章研究了多孔粒状铵油炸药爆炸后有毒气体含量的测试方法.试验结果表明,采用10g太安药柱作为传爆药柱爆炸取气,再扣除太安本身产生的有毒气体量可以达到较好的测试效果.实际测得的配方为硝酸铵:燃料油=95:5的多孔粒状铵油炸药爆炸后有毒气体含量一般在31～45 L/kg范围内.     

工业炸药有毒气体含量测定的影响因素

文章探讨了工业炸药爆炸后有毒气体测定过程中多种因素对测定结果的影响。试验表明,钢炮扩孔对有毒气体测定结果影响明显,随钢炮扩孔增大,有毒气体含量显著增大。当扩孔率为37%和95%时,有毒气体总量比新钢炮分别增大了24.5%和29.2%。起爆用雷管对低感度炸药有毒气体测定结果影响较显著,而对高感度炸药影响较小;用军用雷管起爆产生的有毒气体最少,而用煤矿许用瞬发电雷管起爆产生的有毒气体最多,并且膨化硝铵炸药有毒气体的增加(23.0%)大于粉状乳化炸药(10.8%)。石英砂用量对有毒气体测定结果也有明显影响。当石英砂完全覆盖药卷时,在一定范围内,增加石英砂用量导致有毒气体含量增大;当钢炮扩孔相当大时,增大石英砂用量使钢炮口全部覆盖严实,有毒气体含量减少。     

蜡纸筒对有毒气体含量影响的探讨

作为炸药包装材料的蜡纸筒,在炸药使用过程中,部分或全部与炸药爆炸产物进行反应,影响爆轰产物的组成。文中主要探讨蜡纸筒对粉状炸药爆炸后有毒气体含量的影响。     

炮烟中有毒气体含量的确定

建立了硝铵炸药爆炸后炮烟中有毒气体含量的数学模型,模型使用了BKW方程,由于硝铵炸药的碳含量较低,取γ=0.16、α=0.5、θ=400、K=10.91,用模型计算的结果与实验结果相吻合.     

模拟不同海拔水下爆炸气泡动态特性研究

不同海拔高度进行水下爆破工程时,因水体表面气压随海拔的升高而线性降低,其装药爆炸产生的气泡脉动过程及气泡大小将会发生一定的变化。通过爆炸载荷的测试以及高速摄影2种测试方法对气泡脉动进行了研究。结果表明:在海拔0～4 500 m范围内随着气压降低,气泡脉动周期按二阶多项式规律显著增大,2种方法所得数值误差小于3.8%,数据一致性较好;在海拔0～3 500 m范围内气泡最大半径随海拔升高而线性变大,而4 000 m和4 500 m有突跃变化。将研究结果与水下爆炸气泡周期理论公式进行了比较,并对理论公式在低气压这一特定条件下进行修正,得出的气泡脉动周期系数由原来的2.11修正为1.995,而气泡最大半径系数是一个与海拔有关的一次函数。     

不同约束条件下ANPyO炸药快烤试验研究

为研究约束条件对单质钝感炸药ANPyO（2,6-二氨基-3,5-二硝基吡啶-1-氧化物）烤燃弹快烤响应的影响,对5种不同约束强度下的ANPyO烤燃弹进行了外部火烧试验研究,并对烤燃弹反应过程中的温度进行了数据采集。结果表明：在外部火烧条件下,ANPyO烤燃弹药柱中心的温度远低于炸药点火温度;烤燃弹的约束强度必须大于特定条件才能使ANPyO点火,且其点火延滞时间与其约束强度成负相关,而最终响应的剧烈程度与约束强度成正相关,但约束强度对点火温度影响很小。     

工业炸药硝酸铵溶液储罐的火灾爆炸指数

为探讨工业炸药硝酸铵溶液储罐安全措施的有效性,运用道化学火灾爆炸危险指数法对工业炸药生产用硝酸铵溶液储罐进行分析,得到了其补偿前、后的火灾爆炸指数、暴露半径、暴露区域面积、危险等级等参数。分析表明:在安全措施补偿前,硝酸铵溶液储罐的火灾爆炸指数为176.90,暴露半径为45.29 m,暴露区域面积为6 440.72 m²,危险等级为非常大;在采用工艺控制、危险物质隔离及消防设施等补偿控制措施后,火灾爆炸指数降至84.91,暴露半径降至21.74 m,暴露区域面积降至1 484.05 m²,危险等级降至较轻。证明目前采取的安全措施是有效的、可行的。     

瓦斯爆炸火焰厚度的实验研究

本文对水平管道中瓦爆炸传播火焰的厚度进行了实验研究,对不同浓度的瓦斯／空气爆炸火焰的厚度及传播速度进行了实际的测量,得到了火焰厚度变化的基本规律。在本实验条件下所测得的实际火焰厚度较厚, 而且变化范围较大,其厚度比按传统的静态火焰模型计算出的结果大得多。该实验结果为泊瓦斯爆炸机理的研究、瓦斯爆炸模型的建立以及数值模拟提供了可靠的实验数据。     

水胶炸药不同交联时间水下爆炸能量的研究

为了研究化学发泡剂对水胶炸药水下爆炸能量的影响,制备了交联时间分别为0.5、1.0、3.0、24.0、72.0 h和168.0 h的水胶炸药;在相同的试验条件下,采用水下爆炸法分别测试不同交联时间下水胶炸药水下爆炸的比冲击波能、比气泡能以及总能量,并与2^#岩石乳化炸药水下爆炸总能量进行对比。结果表明,化学发泡剂对水胶炸药水下爆炸能量有较大的影响,在一定的交联时间范围内,随着交联时间的延长,水胶炸药的水下爆炸能量持续增加,当交联时间为72.0 h左右时,水胶炸药的水下爆炸能量达到最大;此后,若再延长交联时间,水胶炸药的水下爆炸能量呈下降趋势。交联时间为1.0 h时,水胶炸药的水下爆炸总能量与2^#岩石乳化炸药的水下爆炸总能量相当。