JT—60U的非感应电流驱动实验

本文叙述在ＪＴ－６０Ｕ用低温杂波和中性束的非感应电流驱动实验，而着重于电流分布控制。用ＬＨ多结型发射器定相和１．５ｓ、３ＭＷＬＨ波时等离子体内电感Ｌｉ相对于欧姆值或者增加０．０４，或者减小０．１３。在这基本实验的基础上，用ＮＧ注入的靶等离子体内电感是受ＬＨ电流驱动逐炮控制的。     

JT—60U的高密度ELMy H模式等离子体中能量和粒子约束的退降

在ＪＴ－６０Ｕ，用１８－１９ＭＷ的高功率中性约束注入，研究了在ＥＬＭｙＨ模式等离子体中有高再循环滤器时能量和粒子约束的退降，等离子体参数固定在Ｉｐ＝１－１．２ＭＡ，Ｂｔ＝２－２．１Ｔ和ｑ９５＝３．３－３．５。总体能量约束时间τＥ的减小是由于快离子的储能随等离子体密度增加而减小，而热能约束时间τ１ｈ在附着偏滤器条件下从０．０８８－０．０９２ｓ稍微降低到０．０８３ｓ。另一方面，由于自偏滤器注入的中性粒     

JT—60U中具有内输运垒的反剪切等离子体的能量约束定标

基于JT-60U数据研究具有箱型内输运垒(ITB)和L模边缘的反剪切等离子体的能量约束定标。储能分成两个部分：L模基础部分相被ITB围着的芯部部分。芯部储能Wcore不仅仅随净加热功率Pnet而增加。芯部储能的定标可表示为Wscale＝Cε^-1fB^2p,fVcore，其中εf是ITB底部的反环径比，Bp,f是外中平面ITB底部的极向磁场，Vcore是ITB底部内部的芯部体积。该定标等于芯部极向β的条件，即εfβp,core＝C1，其中C1≈1／4。尽管Wcore几乎是与Pnct。无关的，但是估算的ITB区域的热扩散率在一定程度上与新经典扩散率有关，而且新经典输运与该数据是一致的。讨论了该定标的物理背景。     

JT—60U的高性能和电流驱动实验

本文报导了日本原子能研究所托卡马克－６０改进的最新高聚变三乘积和电流驱动实验结果。在一种更进一步改善的约束模式中，聚变三乘积达１．１×１０＾２１ｍ＾－３．ｓ．ｋｅＶ，在这种模式中，边缘区约束和芯部区约束都有改善。     

稳态托卡马克运行的连续监控和数据采集系统

在一些托卡马克装置上，低混杂电流驱动的长时间放电获得成功，ＩＴＥＲ和ＴＰＸ工程还计划进行１０００ｓ以上的放电。在长时间或稳态运行的情况下，连续监控等离子体参数，并在放电过程中改变运行条件以维持等离子体电流是很重要的。然而，常规数据采集和分析系统由于在每次脉冲放电之后才给出分析结果，因此无法跟踪长时间或稳态运行。为此必须开发一种新系统，它能够连续监控并支持稳态运行。我们已开发了一个新系统，其中将信号     

先进稳态托卡马克堆中等离子体的控制问题

本文论述了与先进的托卡马克方案有关的具体控制问题。在这些方案中,与难以高约束优化剪切模式稳态运行有关的要求是,对电流密度分布进行相当精确的修整。研究发现,如果通过一组专用的诊断设备和计算机能够得到实时的磁通重建,以足够的精度导出安全因子和内部等离子体通量的径向分布,就能实现对电流分布的适当控制。研究也表明,通过表面环电压和离轴电流驱动功率,能够精确地控制等离子体外部一半的安全因子,但必须在芯部安全因子的控制精度和电流、燃料密度斜升阶段的总持续时间之间作出折衷,因而证实下一代装置中优化／反剪切概念的稳态堆的前途将要求脉宽约为1000s(或对于ITER尺寸的装置脉宽更长）。     

在JT—60U装置上的快粒子实验

本文介绍了在JT－60U装置上的快粒子实验结果。快粒子是通过ICRF加热和基于负离子的中性束注入（N－NBI）加热产生的。两种加热系统激发了阿尔芬本征模（AE）,在锯齿致稳实验中,常用ICRF激发的AE摄取等离子体中心的磁安全分布信息,将这些测量结果与动态斯塔克（谱线磁裂）效应测量结果及锯齿模型作了比较,还给出了TAE径向模结构的首批测量结构,正如用X模反射仪系统测量的结果一样,当把N－NBI束注入到锯齿等离子体中时,观察到锯齿周期大幅增加,研究了注入N－NBI时,在阿尔芬频率范围内发现的猝发模,线性调频 稳态频率模,这些模式中的大多数,而非所有的模式,是阿阿尔芬速度变化的,从连续波开始并线性变化到环向阿尔芬本征模（TAE）间隙（一般为200ms) 的这样一组模可被认定为共振TAE,而另一组模则在阿尔芬连续波中以短脉冲（达20ms)出现。     

JT—60U的氘实验

为提高等离子体性能，ＪＴ－６０从１９８８年秋开始投入改造，以谋求增大等离子体电流、等离子体体积以及加热功率，１９９１年３月改造完成，命名为ＪＴ－６０Ｕ并立即投入实验，同时增添了氘放电气需的各项设施。