电磁搅拌和等温挤压对ZA27合金半固态组织的影响

采用电磁搅拌和等温挤压的方法,研究了ZA27合金半固态成形的合理工艺参数,分析了电磁搅拌过程中输入电压、搅拌温度、冷却方式以及挤压过程中挤压温度对ZA27合金的半固态显微组织的影响。结果表明,输入电压为180～200V、搅拌温度为465～475℃和急冷的方式可得到近似球形和球形的细小显微组织;挤压温度为390～410℃时,挤压过程中发生动态再结晶,挤压后晶粒变得更加细小、均匀。     

半固态ZA27合金挤压成形的试验研究

分别对常规ZA27合金和经机械搅拌得到的半固态ZA27合金在不同的温度下进行二次重熔挤压成形试验；并对ZA27合金在二次重熔后的金相组织与挤压成形得到的金相组织进行了分析。结果表明，半固态ZA27合金在390－415℃下二次重熔，组织中蔷薇状α-Al分离球化，晶粒更加细化，近球形的α相长大，边缘更加光谱，此时进行挤压成形挤压应力较小，挤压件的金相组织与外部品质都较好。     

ZA27合金的半固态浆液电磁搅拌工艺及其组织和性能

利用自行设计的电磁搅拌装置，制备ZA27合金半固态浆料，研究了在等温搅拌制度下，温度、磁感应强度、搅拌时间对合金组织和性能的影响。结果表明：磁感应强度大、等温范围470-480℃、搅拌7．5－15min，ZA27合金的组织和性能较佳。     

变质剂对ZA27合金半固态等温热处理组织的影响

研究了变质剂Ti、B－Ti及Zr对ZA27合金铸态组织和半固态等温热处理组织的影响。结果表明：Zr的变质效果最好,下来依次是B－Ti,Ti经半固态等温热处理后都可获得触变成形所需的半固态非枝晶组织、但变质组织越细,越易获得良好的非枝晶组织,变质效果越差,需要热处理的时间越长或温度越高。     

SiCp／ZA27复合材料在半固态等温热处理中的组织演变

研究了Zr变质处理的SiCp／ZA27复合材料在半固态温度保温过程中的组织演变情况,并与基体合金作了对比。结果表明：经0．6％Zr处理SiCp/ZA27复合材料在460℃保温30－40min可获得良好的半固态成形所需的组织;复合材料的组织演变速率比基体合金的快,且在长时间保温（＞40min）时,其组织的粗化现象不如基体合金明显。     

半固态等温热处理对ZA12合金组织和性能的影响

将初生相为枝晶形态的常规ＺＡ１２合金铸锭重新加热到半固态进行等温热处理，可获得具有良好触变性的非枝晶组织合金。文中对半固态热处理工艺参数与显微组织之间的关系进行了研究，并对铸态和经过半固态热处理的两种材料的半固态形性能以及成形制品的力学行为进行了试验对比。结果表明，经适当工艺热处理后，ＺＡ１２合金可以实现半固态成形，不仅成形抗力低，液相偏析少，且提高了制品的力学性能。     

半固态等温处理制备粒状组织ZA12合金的研究

探讨了用半固态等温处理法使铸态ＺＡ１２合金初生相粒化的可行性。对等温处理的温度和时间、添加微量元素及循环处理与显微组织的关系进行了系统的对比试验。首次通过半固态等温处理使添加有微量元素的ＺＡ１２普通铸锭的枝晶组织转变为粒状组织，并对初生相由枝晶向粒状晶转变的机理进行了探讨。     

SiC_p/ZA27复合材料在半固态等温热处理中的组织演变

研究了 Zr变质处理的 Si Cp/ ZA2 7复合材料在半固态温度保温过程中的组织演变情况 ,并与基体合金作了对比。结果表明 :经 0 .6 % Zr处理的 Si Cp/ ZA2 7复合材料在 46 0℃保温 30～ 40 min可获得良好的半固态触变成形所需的组织 ;复合材料的组织演变速率比基体合金的快 ,且在长时间保温 (>40 min)时 ,其组织的粗化现象不如基体合金明显     

ZA84镁合金在半固态等温热处理过程中的组织演变

研究了ZA84镁合金在半固态等温热处理过程中的组织演变.研究结果表明,通过半固态等温热处理制备非枝晶组织ZA84合金是可能的.当ZA84合金经570℃×120 min半固态等温热处理后,可获得液相率为22%和未熔初生相颗粒尺寸为57um的非枝晶组织.ZA84合金在半固态等温热处理过程中的组织演变主要包括最初的粗化、组织分离和球化3个阶段.没有发现球状晶粒最后的粗化.     

挤压铸造ZA—27合金的组织与性能

研究了挤压ＺＡ－２７合金的组织与性能。压力下凝固，可大大减少ＸＡ－２７合金的松缺陷，提高合金致密度，细化和改善组织，减劝枝晶偏析，使塑性显著提高。     

Mg和RE对ZA27合金半固态组织的影响

研究了Mg和RE对Zr变质ZA27合金460 ℃保温过程中微观组织的影响.结果表明:Mg和RE的加入都能够减小固相晶粒的粗化速率.Mg的加入增加了液相率,从而增加了晶粒间的距离,减小了晶粒间相互接触的几率;而RE则聚集在晶粒间的液相中,阻碍了原子的扩散及相互接触晶粒间的焊合;两种元素的加入对晶粒的形状无明显影响.     

ZA—27合金冷挤压成型

进行了ＺＡ－２７合金冷挤压成型实验。结果表明,经扩散退火处理的ＺＡ－２７铸造合金适用于冷挤压成型方法,制件的成品率为１００％     

半固态浆料复合电磁搅拌连续制备技术研究

如何获得优质的半固态浆料是促进金属半固态加工技术工业应用的关键技术之一,现有多种制浆方法的共同问题在于:难以连续批量制备、工艺控制难度大、浆料质量不高等。通过环形制浆室外复合电磁场及温度场的综合控制实现半固态浆料的连续制备表明,环形制浆室有利于提高电磁搅拌效率及连续制备条件下温度场的有效控制,复合电磁场造成的紊流更利于环形制浆室内温度场、浓度场的均匀一致,环形制浆室内温度梯度的合理控制是连续制备优质半固态金属浆料的关键。试验在连续条件下获得了不同固相百分数的半固态金属浆料。     

半固态等温处理对Cu-Ca合金组织的影响

通过对比Cu-Ca合金铸态组织,研究了半固态等温处理主要工艺参数对半固态Cu-Ca合金组织的影响,得出了其半固态组织的演变规律。结果表明,在半固态等温处理工艺参数中,影响组织的主要参数为等温温度和保温时间。在一定选择范围内,随着等温温度的升高和保温时间的延长,组织将发生由树枝晶组织到非枝晶组织的一系列转变。研究发现,保温温度为957～967℃,等温时间为45～60min时,合金的球化效果最好,圆整度最高。     

Al-4Cu-Mg合金半固态压缩过程中的微观组织演变

研究了SIMA法制备的半固态Al-4Cu-Mg合金在不同变形温度、变形程度和应变速率下压缩变形时的微观组织演变．并研究了半固态Al-4Cu-Mg合金在高温变形条件下的微观组织形态。研究结果表明，在半固态条件下，品粒平均尺寸随变形温度的升高而增大：从540℃到560℃，品粒平均尺寸增大了2％～9％，而从560℃到580℃，晶粒平均尺寸增大了3％～16％，后者的增幅比前者大、变形程度增大，晶粒平均尺寸减小．同一试样大变形区的晶粒平均尺寸比小变形区的晶粒平均尺寸小4％～15％。应变速率减小，晶粒平均尺寸增大．晶粒变得圆整。     

半固态ZA27合金剪切应变特征与显微组织分析

采用静态压力试验方法,在不同的温度和载荷下,对半固态ZA27合金的金属型和砂型试样的静态剪切应变特征曲线进行了测试和比较。发现在半固态温度高于430℃时,金属型试样的应力水平明显低于砂型,而且进入触变成型的时间短。比较481℃变形组织演变过程,发现起初金属型的液相转化速度慢于砂型,而保温15 min后液相较多,且枝晶明显细化。     

电磁搅拌下半固态AZ91D镁合金的组织形成

利用电磁搅拌装置、合金熔体淬火方法和EBSD位相显微分析技术,在不同的搅拌功率下,研究了电磁搅拌对半固态AZ91D镁合金微观组织的作用.结果表明,在电磁搅拌条件下凝固,AZ91D镁合金组织中的初生α-Mg得到明显细化,初生α-Mg转变为细小的蔷薇状或球状,EBSD检测表明这些球状初生α-Mg晶粒在空间上大多属于不同的晶粒;电磁搅拌功率是重要的制备参数,搅拌功率越大,半固态AZ91D镁合金组织中的蔷薇状初生α-Mg越少,而球状初生α-Mg越多,晶粒也越细小;在电磁搅拌条件下,AZ91D镁合金熔体的激烈流动导致了较为均匀的温度场和溶质场,也导致了更加剧烈的温度起伏,这些现象导致了半固态AZ91D镁合金组织的形成.     

半固态ZL201A铝合金浆料的制备

利用低过热度浇注和弱电磁搅拌方法制备了半固态ZL201A铝合金浆料,浇注温度分别为678、663、648℃,利用光学显微镜观察了不同条件下的浆料组织。试验结果表明,随着浇注温度的降低,半固态ZL201A铝合金浆料内部组织中的初生α-Al由蔷薇状向球状转变,晶粒尺寸逐渐变小,分布更均匀。同时,浆料边缘和底部组织中的初生α-Al的形貌由粗大的枝晶向蔷薇状转变。对于半固态ZL201A铝合金浆料的制备,较佳的浇注温度为663℃。电磁搅拌均匀了ZL201A铝合金液的温度场,加大了同时凝固的区域,细化了初生α-Al晶粒;同时结晶潜热的集中释放有助于蔷薇状初生α-Al的根部熔断,加速了球状初生α-Al的形成。