回转窑外壳筒体的焊接

琉璃河水泥厂回转窑的窑体直径为4m,长6m。窑体外壳筒体采用厚50mm、32mm、25mm和22mm四种规格的Q235A钢板焊接而成,内有耐火砖衬及换热装置。 窑体外壳筒体总重183t,制造厂分为九个段节供货,现场安装时需要组焊八条环缝。由于筒体的重量及尺寸较大,给组焊和安装带来一定的困     

圆口偏心椭圆锥与圆柱相贯的放样

几年来我单位制作的汽锅产品(结构示意见图1)为Ⅰ类压力容器,材质为0Cr18Ni11Ti,主要参数:筒体φ700mm×3400mm×5mm,换热管为φ38mm×2.5mm×2000mm共163根。为减小汽液出口的流体阻力,接管设计成由法兰接口向筒体逐渐变大且中心向下偏心的椭圆锥壳,即圆口偏心椭圆锥接管。对这种接管与筒体的相贯及接管的放样展开,经几种方法比较,认为以椭圆名义角度等分椭圆的方法合理、简便和准确。     

筒式钢球磨煤机筒体变形后的修复

一、问题的提出 公司15号磨煤机在运行过程中,因衬板脱落而撞击筒体,造成20mm厚的筒体产生鼓包状凸起变形。变形面积范围800mm×3200mm,最高凸起达45mm。 根据现场情况,只能采取将凸起变形部分割掉,再镶嵌一块与割掉部分尺寸相同,并与筒体材料牌号、规格相同的材料。 为防止因割除后引起的筒体变形和镶嵌焊接后产     

小孔间距布局对厢体气膜减阻效果的影响

为研究小孔间距布局对厢体气膜减阻效果的影响,通过优化厢体模型结构设计一种被动式气膜发生器,在渗流小孔直径1 mm、小孔与厢体表面倾斜度90°不变的情况下,通过模拟风洞实验测试厢体表面有渗流和无渗流喷出时小孔纵向间距为1.1～3 mm和小孔横向间距为1.1～5 mm的厢体模型所受到的总阻力。结果表明:小孔纵向间距的变化对厢体表面气膜减阻效果的影响很小;随着小孔横向间距的增加,厢体表面气膜减阻效果先增大后减小,且在小孔横向间距1.1～3 mm范围内减阻效果最佳;在主流速度和渗流速度比值相等的情况下,气膜减阻效果随着主流速度和渗流速度的增大而减小。     

旋风除尘器最优化设计及CFD数值验证

结合某型号旋风除尘器的结构参数,建立除尘效率数学模型。通过MATLAB进行最优化求解,利用计算流体力学方法对优化后的模型进行除尘效率验证。结果表明:当筒体直径为328.0mm、总高度为1287.5mm、排气管直径为195.1mm、插入深度为246.2mm、入口高度为131.3mm、宽度为65.6mm、筒体高度为656.5mm时,总除尘效率最高且最大值为97.1%;采用MATLAB最优化计算及CFD数值模拟相结合的方法,克服了单纯实验周期长、费用高等缺点,对旋风除尘器最优化设计具有重要的工程应用价值。     

250kg空气锤成形齿轮体锻件工艺

齿轮体锻件如图1所示,外径为169.5mm,高度为176mm,并且带有直径为73.5mm的开挡。该锻件在750kg的空气锤上可以一火胎模成形,班产量在250件左右。现在要求在250kg的空气锤上实现该齿轮体锻件的成形。我们经过多次试验,摸索出了二火胎模成形该齿轮体锻件的工艺,班产量达200件左右。     

桥梁支座下摆筒体铸造工艺改进

1．存在的问题 桥梁支座下摆铸钢件工艺采用简体结构,以利于下摆体圆弧面的机加工;采用三箱造型,一个筒体4件下摆体,利用薄壁连接,底断面尺寸及形状见图1。木模样高度为439mm,其中每个下摆上设置一个70mm×300mm×260mm的腰圆形冒口,采用底注开放式浇注系统,见图2。     

多层结构球形封头厚板层叠一次成形工艺

一、前言我厂生产的一台内径为Φ900mm,工作压力为68.67MPa(700kgf/cm~2)的超高压容器,由于受钢板板厚(85mm)的限制,故筒体和球形封头设计成多层结构。筒体为三层结构,筒壁总厚为75 65 75=215mm,上下封头为两层结构,壁总厚为80 80=160mm。     

加工大直径搅拌机筒体的方法

一、产品综述 现有外协加工件φ1572mm搅拌机筒体,该筒体坯件为铆焊件,最大回转直径为φ1572mm,总长1890mm,前后两滚道用65Mn钢板焊接,是简体上的加工面,钢板厚度δ=16mm,要求前后滚道加工后,任何一处壁厚不小于10mm。 二、机床的改造 1.现有设备状况 我单位现有机床最大回转直径仅有800mm,远小     

硬聚氯乙烯厚板简易成型工艺

<正> 我们曾为遵义第三化工厂制造了一套大型氯乙酸抽滤设备,投产一年多来情况良好。该设备主要由筒体、锥形盖、抽滤花板三部分组成,主要尺寸如图1所示。筒体和锥形差分别由20mm 和14mm 的硬聚氯乙烯板加工成型。全套设备料达1吨,属中型化工设备。在加工过程中,我们采用热浸加工工艺十分简便解决了,R 为900mm,板厚20mm 的筒体和板厚14mm 的锥形盖加热成型技术关键。     

基于有限元分析法的液压制动钳耐压性能仿真

利用Solidworks软件建立液压制动钳活塞和钳体的3D模型,在ANSYS Workbench软件中对液压制动钳耐压性能进行有限元分析仿真。在12MPa均匀正常工作载荷仿真中,钳体最大应力为238.56MPa,最大应变0.05mm;活塞最大应力为164.71MPa,最大应变量为0.04mm。在35MPa均匀过载载荷仿真中,钳体最大应力为543.94MPa,最大应变量为0.15mm。活塞最大应力为481.04MPa,最大应变量为0.13mm。试验结果表明,正常载荷下制动钳处于材料允许载荷下不会损坏,过载载荷下制动钳在薄弱区会出现损坏。     

相贯线处圆角半径对泵头体自增强性能的影响研究

为了研究压裂柱塞泵泵头体相贯线处圆角半径大小与其自增强性能的关系,以某型号的压裂柱塞泵泵头体为研究对象,利用有限元分析软件,建立了泵头体的参数化有限元模型,针对不同相贯线处圆角半径大小,对其进行了有限元分析。分析结果表明:相贯线处圆角半径为7mm时,泵头体极限载荷较大;相贯线圆角半径为6.35mm时,泵头体残余应力最大;在综合考虑相贯线圆角半径大小对泵头体极限载荷及自增强处理后的残余应力的影响,压裂柱塞泵泵头体相贯线处圆角半径最佳值为6.35mm。     

薄壁盘环类钛合金件数控车削技术

1．产品加工特点 盘环类钛合金产品如图1所示,由收缩体和扩张体组成,材料为TCll钛合金。收缩体最大直径502mm,长233mm,最小壁厚（3．3±0．1）IYIiTI;扩张体最大直径261mm,长203．5ram,最小壁厚（2．2±0．1）mm。盘环类钛合金部件属于薄壁盘类结构件,锻件铸造应力大、加工过程中易产生尺寸变形;钛合金变形抗力大、导热性差,刀具易磨损,加工效率低。     

大型薄壁筒体自动氩弧焊接技术

针对铝合金大型薄壁筒体的全焊接结构,进行了自动焊接工艺的全过程设计。从乌克兰巴顿焊接研究所引进专用的自动焊接工艺设备,通过巴顿焊接研究所的独到技术,在预变形状态进行焊接,从而控制了焊接变形,保证了铝合金筒体长度为6290mm、直径为760mm、厚度为3～5mm的全焊接结构在半自动焊接后无需校形,即满足在l500mm的任意设计长度范围内,母线直线度〈1mm,全长〈4mm的产品需求。     

埋弧自动焊在小型容器环缝上的应用

小型空气压缩机储气罐通常采用A3钢板制做,板厚δ=4mm—6mm,筒体直径为350mm和273mm,长度1000mm左右,工作压力P=0.6MPa,属一类压力容器。这类直径较     

借用美国ASME规范分析外凸式烘筒搭接焊缝

<正> 泰州纺织机械厂生产的设计压力为0.40MPa 的外凸式烘筒的筒体与封头焊缝形式是一种较罕见的形式。它的筒体是由2mm 厚的不锈钢板冲压成型,外圆为φ50_(-0.50)mm,而封头是由10或12mm 厚的 A_3钢板冲压成型。就其焊缝设计而言可以有如下三种结构形式:1).筒体与封头的对接(如图1)     

三辊卷板机的改进

我厂三辊卷板机规格为8×2000mm,其最大能力只能卷8mm厚的钢板。卷厚板时,由于下部两辊产生弯曲,卷成的筒体质量欠佳。后采用顶轮顶着下棍,将上辊φ145mm改为φ185mm,这样就能卷10mm厚的钢板,卷成的筒体质量良好,经几年的使用证明情况尚好。原φ145mm的上辊留着,待卷制小直径筒体时再换上使用。在附图中,件号3、4是原卷板机零件,件号1、2、7、8、9是新增加的零件。     

起垄机起垄过程仿真及分析

针对现有的起垄机不能使土壤破碎,易堵塞,效果不符合种植农艺的要求。为提高起垄机的起垄性能,通过仿真进行起垄机起垄过程仿真,仿真过程可知起垄犁铲起、向内侧翻转、细碎土壤过程;起垄犁后板将垄型压成长方体,使其形成基垄;垄侧镇压板侧面刮平;镇压辊筒将垄顶压平,使其满足垄体形状和尺寸要求。仿真结果表明:起垄机水平阻力保持在5 500 N左右;垂直阻力基本保持在1 300 N左右。垄体形状为梯形,垄体的上底边宽度为435 mm,下边长624 mm,高219 mm。起垄机试验结果为垄面上底边宽度的平均值为429 mm;垄面下底边宽度的平均值为628mm;垄高平均值为223 mm。     

链条捆紧器

图1为我公司制造的离心式、螺杆式冷水机组的蒸发器、冷凝器筒体外壳的结构示意图,它主要由管板、上筒体、下筒体、垫板、衬环组焊而成。在进行上筒体合拢时,工艺上要求简体与垫板和衬环之间的间隙应小于0.38mm,上下筒体间的间隙为 6mm±1mm。为此,我们设计了一种筒体合拢用的链条捆紧器,如图2所示。     

托轮体铸钢件铸造工艺

一、前言 托轮体铸铜件为托轮主要零件,是我厂出口外销件、它不仅要求合格的内在质量,更要求严格的形状偏差、尺寸偏差和表面粗糙度。材质为1045(SAE),毛重17kg。铸件内腔两头小(φ30mm～φ34mm) 中间大(φ146mm)。浇注材质为ZG310—570,热处理调质后硬度为255～285HB。 二、铸造工艺 根据托轮体铸钢件结构及要求,我们采用如下铸造工艺 1.工艺方案 如图所示,托轮体采用直立浇注、中间分型,将