20CrMoA钢奥氏体连续冷却转变试验

利用Gleeble3800热模拟试验机对20CrMoA连续冷却转变行为进行了热模拟试验,研究了20CrMoA在不同冷却条件下的相变规律及转变产物的组织和性能,测定相变点,为20CrMoA钢热处理工艺的优化提供参考依据。     

20CrH钢奥氏体连续冷却转变曲线的研究

通过测定20Cr H钢的CCT曲线,以及不同冷速下连续冷却转变产物的显微组织和对应的硬度值,研究冷却速度对组织及硬度的影响,为该钢热处理工艺的制定提供依据。结果表明:冷速为1000℃/h,转变产物为共析铁素体+珠光体;当冷速增加为250℃/min时,出现了贝氏体组织;而当冷速为20℃/s时,产物为贝氏体+马氏体组织;冷速为50℃/s时,转变产物为完全马氏体组织。     

20MnSiV钢变形抗力数学模型和连续冷却转变曲线

在Gleeble-1500热模拟实验机上对20MnSiV钢进行不同变形温度、变形速度、变形程度的压缩变形,得到了该钢种高温轧制过程中的变形抗力模型,采用双道次压缩实验绘制了该钢种的连续冷却转变曲线.     

17MnNiVNbR钢的连续冷却转变行为研究

利用Formastor-FII型膨胀仪和Gleeble-3800热模拟试验机,结合显微组织观察和硬度测试,研究了压力容器用钢17MnNiVNbR的静态和动态连续冷却转变行为,并分析了热变形对相变行为的影响。实验结果表明:冷却速率较低时,17MnNiVNbR钢的相变组织为先共析铁素体和珠光体;随着冷却速率的增加,依次出现贝氏体和马氏体。热变形能提高铁素体、珠光体和贝氏体的相变温度,并使连续冷却转变曲线向左上方移动。     

13MnNbTi钢连续冷却组织转变规律研究

利用膨胀法结合金相法在G leeb le-1500热模拟试验机上测定了13MnNbTi钢在不同冷却速度下连续冷却转变的膨胀曲线,获得了13MnNbTi钢的连续冷却转变CCT曲线。研究了该钢种连续冷却过程中奥氏体转变及转变产物的组织,为热处理工艺的制定提供了参考依据。     

75 Cr1钢连续冷却转变曲线的研究

利用Formaster热膨胀仪和金相法,测定了薄板坯连铸连轧工艺生产的高碳高强度75Cr1钢的CCT曲线,测得临界点Ac1．Ac3和Ms。使用扫描电镜和硬度仪分析表明,薄板坯连铸连轧工艺生产的75Cr1钢的淬火组织细小均匀,硬度高,比传统工艺生产的75Cr1钢的淬透性好。     

09MnVTiN钢再结晶奥氏体连续冷却转变的研究

本文利用Formastor-Press压力膨胀仪测试09MnVTiN钢热变形后再结晶奥氏体的连续冷却转变动力学曲线,并用金相法分析不同阶段淬火试样的组织。结果表明,再结晶控轧后,奥氏体区的冷却速度(1000～820℃)对再结晶奥氏体的晶粒尺寸和随后的连续冷却转变动力学都有影响。     

高碳盘条70钢连续冷却组织转变

索氏体含量是衡量70钢盘条拉拔性能的重要指标,轧后控冷是其生产的关键工序。为研究轧后控冷工艺对其组织的影响,利用Gleeble3800热模拟机测定了试验用钢的临界转变温度并绘制静态CCT曲线。结果显示:当冷速从0.5℃/s增加到10℃/s时,索氏体含量逐渐增多,在冷速为10℃/s时达到最大值85.6%;但随着冷却速度继续加快,片层间距继续减小,并有马氏体组织出现。合理的冷却制度为:冷却速度控制在10～12℃/s,相变温度控制在560～620℃。     

提高20MnVBH钢淬透性检验合格率的探讨

本文探讨影响２０ＭｎＶＢＨ钢淬透性检验合格率的主要因素及对策。     

610 MPa水电用钢连续冷却转变行为研究

采用Formastor-F型全自动相变仪测定610 MPa水电用钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线),研究了该钢在不同冷却速度下的过冷奥氏体的组织转变过程及转变产物的组织形态,结果表明,实验钢冷却速度低于5℃/s时,转变产物为F+P,冷却速度高于5℃/s时,出现贝氏体组织,随着冷却速度的加快,贝氏体逐渐增多,珠光体逐渐减少,冷却速度达到20℃/s时,珠光体消失。冷却速度大于150℃/s时,转变产物主要为马氏体。     

U77CrNb钢轨钢连续冷却转变曲线研究

在Formastor-F试验机上进行热模拟试验,测定了U77CrNb钢轨钢临界点及在0.2~30℃/s冷却速度下连续冷却转变的温度膨胀曲线。试验结果表明:冷却速度≤1℃/s时,可获得屈氏体+珠光体组织;冷却速度达到2℃/s时,钢中出现马氏体组织。测定的连续冷却转变曲线为制定U77CrNb钢轨钢生产及热处理工艺提供了理论依据。     

CCSE船板钢连续冷却转变行为及动力学研究

 热轧在线组织性能预报系统的准确性很大程度上取决于钢的相变动力学模型,因此需要合理的模型来描述钢的相变动力学行为。采用热膨胀仪对CCSE船板钢的静态连续冷却转变曲线进行测定,并结合室温金相组织及硬度得出CCT曲线。采用Matlab编程拟合相变开始及结束温度与冷却速率之间的关系曲线,并对相变动力学模型参数进行优化,最后对比试验钢连续转变过程中的试验数据和回归模型的动力学行为曲线。结果表明,模拟计算值与试验值拟合程度很高,进一步说明该模型的合理性。     

C-Si-Mn-Cr-Nb系汽车高强度双相钢连续冷却转变研究

采用MMS-300热模拟机测定了C-Si-Mn-Cr-Nb系980 MPa级高强度汽车双相钢的动态CCT曲线。实验结果显示:冷却速率在0.1～5℃/s范围内显微组织主要为铁素体+贝氏体;冷却速率达到5℃/s时铁素体转变结束,奥氏体全部转变为贝氏体;当冷却速率达到40℃/s时开始发生马氏体转变,显微硬度和抗拉强度均随冷却速率的增加而增加。     

09MnNiDR低温压力容器钢的连续冷却转变

采用DIL805A膨胀仪测定了09MnNiDR钢在不同冷却速率下连续冷却转变的膨胀曲线,结合金相-硬度法,绘制了该钢种的连续冷却转变曲线。结果表明：钢的临界相变点为Ac1=739℃,Ac3=890℃。冷却速率为0.1～2℃/s时,组织为铁素体+珠光体;冷却速率为3℃/s时,组织为粒状贝氏体;冷却速率超过10℃/s时开始生成板条状贝氏体;冷却速率达到30℃/s时,粒状贝氏体消失,开始生成马氏体,随着冷却速率的提高,马氏体含量升高;当冷却速率为50℃/s时,组织几乎全部转变为马氏体。为满足钢种组织为铁素体+珠光体的要求,需控制冷却速率低于2℃/s。     

35CrMo钢热变形奥氏体连续冷却转变的研究

通过在热模拟试验机上进行动态热模拟试验,测定35CrMo冷镦钢在不同冷速下连续冷却转变的膨胀曲线,再结合光学显微镜的微观组织观察,研究了过冷奥氏体连续冷却相变行为。实验结果表明:35CrMo钢在0.05-0.4℃/s冷却速度下的组织主要由铁素体+珠光体组成;当冷却速度为0.5℃/s时出现贝氏体组织,随着冷却速度的增加,贝氏体和珠光体含量逐渐增加;当冷却速度达到1.0℃/s时,组织主要为少量铁素体+珠光体+贝氏体。     

钢的奥氏体连续冷却转变曲线的解析化

 用解析法预报变形后奥氏体相变产物的类型和形态的首要问题是对CCT曲线进行解析化处理。研究了如何利用同类钢种中已知的2条以上不同碳当量的CCT曲线,经解析化处理后,获得讨论范围内任意碳当量所对应的CCT曲线解析式的方法。为解析法准确预报和控制轧件性能提供了一个具有可操作性的方法。     

微合金高强度钢连续冷却转变及显微组织研究

以国内某厂新型微合金高强度钢的开发研究为背景,在THERMECMASTOR-Z热模拟试验机上对试验钢种进行了不同变形程度、变形速率和冷却速度等工艺条件下的热模拟实验.分析比较了不同变形工艺参数对微合金高强度钢相变及组织的影响.实验结果表明,提高轧后冷却速度使 Ar3温度降低;高温加热抑制相变,变形促进相变;变形速率越大,相变开始温度越高,变形程度越大,相变开始温度越高.增大变形程度和轧后快速冷却有助于铁素体晶粒的细化和减少珠光体的含量.试验钢种的γ+α两相区的温度范围大于130℃.     

Q690钢的过冷奥氏体连续冷却转变曲线

采用Formastor-F型全自动相变仪测定Q690钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线),研究了Q690钢在不同冷却速度下的显微组织形态,分析了合金元素对连续冷却转变曲线的影响,通过对CCT曲线的测定为Q690钢热处理制度和控冷工艺提供理论依据.     

25MnVC钢的过冷奥氏体连续冷却转变曲线

采用Formastor-F全自动相变仪测定了25MnVC钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线),研究了其在不同冷却速度下的组织转变规律。通过与25MnVK钢的CCT曲线相比,发现由于奥氏体化温度的差异和添加了Cr元素的原因,25MnVC钢的先共析转变和珠光体转变一直持续发生直至马氏体转变前,扩大了贝氏体相变区域,并提高了Ms点温度,减小了马氏体转变临界冷却速率。