基于模糊理论的凝析气藏反凝析程度评价

在凝析气藏的开发过程中,当井底压力低于露点压力后,地层中会发生反凝析现象,造成反凝析污染,已有的实验方法成本较高,数值模拟方法较为繁琐.以模糊数学为理论基础,考虑了井底压力、地层压力、生产气油比等多种影响因素,利用生产动态数据来判断凝析气藏的反凝析程度,方法简捷、判断准确.实例验证了方法的可靠性,对于凝析气藏的开发具有...     

凝析气藏反凝析污染研究

凝析气藏反凝析污染严重影响气井产能。因此，正确评价反凝析污染程度，寻找合适的解除反凝析污染方法，对提高凝析气藏采收率具有重要意义。在研究大量国内外文献的基础上，分析了凝析气井近井反凝析污染机理及其对产能的影响；总结了各种评价反凝析污染程度的方法，主要有气藏工程计算法、室内长岩心衰竭实验法、试井解释法和数值模拟评价法；详细阐述了各种解除反凝析污染、提高气井产能的方法，推荐采用循环注气和单井注气吞吐来解除反凝析污染。     

凝析气藏开采中的几个问题

指出传统凝析气藏油气分布模型存在的问题,推荐三区渗流模型,并提出凝析气藏多区多相油气分布的概念。分析了不同开采阶段气藏露点压力和油气相渗变化特征,并将油气相渗进行性变化的思想引入凝析气藏的试井分析中,提出基于多区多相油气分布模型的凝析气藏不稳定试井和产能试井分析方法。指出目前凝析气藏生产压差确定存在的问题,强调了合理确定生产压差的原则与方法。     

确定凝析气藏相渗曲线的新方法

凝析气藏的生产过程中,由于凝析油的析出和聚积使得近井区油气两相渗透率的变化十分复杂,凝析油、气的相渗实验很难获得反映真实流体特性的相渗曲线。文中提出一种直接利用现场数据确定凝析气藏相渗曲线的新方法。对拟压力恢复试井方程中的时间进行求导,建立了试井压力和流体渗透率、饱和度之间的关系,直接利用试井资料确定出凝析气藏的相渗曲线,取代了过去用岩心实验确定油气两相渗透率曲线的方法,避免了前人拟压力积分函数分解法和压力导数求导法中计算步骤复杂、计算结果不准确等缺点。     

丰深1 低渗透凝析气藏反凝析污染特征及解除措施实验

丰深1 低渗透凝析气藏具有低渗透、易出砂、特高含凝析油等复杂地质和相态特征，开发过程中反凝析污染不可避免，明确反凝析污染特征和建立污染解除措施十分重要。为此，开展了反凝析污染特征及解除措施实验。结果表明：当最大反凝析压力为19 MPa 时，长岩心气相有效渗透率降幅为90%以上，压裂能提高长岩心气相有效渗透率，但反凝析污染程度尚未明显改善。对于单一注入介质，注CO₂ 解除反凝析污染效果明显优于注甲醇和伴生气；甲醇与CO₂ 等比例混合介质解除反凝析污染效果好于单一注入介质，是最优注入介质。对于注入时机，在19 MPa 时注CO₂ 后裂缝长岩心渗透率恢复程度最高达61.18%，进一步衰竭至废弃压力时凝析油最终采收率可达36.2%，较5 MPa 时提高4.9%，较衰竭过程提高7.8%，是相对最优注入时机。     

深层低渗凝析气藏反凝析特征研究

深层低渗凝析气藏数量越来越多，了解其反凝析特征是气藏开发正确决策的重要基础。以中原油田的深层低渗凝析气藏为主要研究对象，通过CVD测试及真实岩心衰竭实验测试，研究了深层低渗凝析气藏的反凝析特征。研究结果表明：PVT筒的定容衰竭与多孔介质中的衰竭特征有较大的差异，因此应尽可能采用岩心衰竭实验研究深层低渗凝析气藏的真实反凝析相态特征；中原油田深层低渗凝析气藏衰竭开发过程中反凝析呈中等偏低水平。近井地层的反凝析液堆积速度较慢，最大反凝析液饱和度值对应的地层压力与气藏标定的废弃压力接近。这表明中原油田深层低渗凝析气藏比较适合于采用衰竭方式开发；中原油田深层低渗凝析气藏衰竭开发过程中产生的凝析油饱和度小于临界流动饱和度，析出的凝析油不会产生反蒸发，因此在气藏开发过程中防止反凝析污婆就显得非常重要．     

牙哈凝析气田边水推进判断方法研究

牙哈凝析气田是目前国内已投入开发的规模最大的,具有边水的整装凝析气田.对于水侵凝析气藏,掌握了水侵特征才能有效改善气藏的开发条件.在现场应用中经常采用试井解释的方法研究边水推进的情况.但井底相态变化会影响到试井特征曲线,从而使边水推进的情况不易判断.文章使用现代试井解释方法,应用KAPPA公司的Saphir试井解释软件对牙哈凝析气田3口生产井历次压力恢复试井先进行了试井解释,然后建立三维数值模型,将试井解释成果与数值模拟研究成果相结合,综合判定牙哈凝析气田边水推进的情况.这对正确认识凝析气藏开发动态及水侵特征,加强动态监测技术研究,对凝析气藏进行有效开发起着重要的指导作用.     

凝析气井系统试井资料异常分析与处理方法在石龙13井的应用

对于凝析气井，在开井生产过程中井底可有一定积液，当用井口压力计算地层压力Pe和井底压力Pwf时有一定误差，从而造成系统资料异常，若直接用二项式或指数式的压力平方法分析处理，则得到异常的试井曲线，无实际意义。采用试凑法进行校正处理则能得到较好的试井曲线。     

SJ低渗气藏反凝析污染评价实验研究

在生产过程中,SJ低渗凝析气藏已经出现一定程度的反凝析污染和堵塞,为研究反凝析污染伤害机理,通过定容衰竭(CVD)实验进行相应的反凝析污染评价实验。根据SJ气藏现场PVT资料配制地层凝析气样品,通过PVT仪进行高压物性分析实验,选用3组未造缝长岩心和3组造缝长岩心进行岩心单独衰竭实验,并进行相应的衰竭实验来模拟近井区和远井区凝析油污染,对比测定气测渗透率下降幅度,分析不同岩心的反凝析污染程度,进行SJ低渗气藏反凝析污染评价,对该气藏的高效开发具有重要指导意义。     

凝析气藏中的试井分析

当油藏压力低于零点时,以往的试井分析均依据于两区径向复合模型。如今实验分析和数据采集结果表明,当油藏压力低于零点时,凝析气藏中存在三个可动区：91）油气两相可动区;（2）油相不可动而气相可动区;（3）单相气区,本文将利用试井数据研究第三个单相气区存在的可能性,并列举试井实例说明识别单相气区的难点。     

综合高速效应的凝析气藏流入动态

当井底压力低于露点压力时,凝析液在近井地带开始析出并不断聚集产生凝析油堵塞现象。因此,在制定凝析气井工作制度时,通常以控制生产压差为指导思想,往往忽略高速流动下凝析气液相变的非平衡特征。对于凝析气体系,当外界温压变化速度超过凝析气液的相平衡速度时,凝析气体系相变滞后,开始呈现非平衡特征,即凝析液的析出量随着压降速度的增加而减小。凝析气在向井筒流动的过程中,近井区高速流动使凝析气产生非平衡相变,凝析气在比较高的压降速度下流入井筒,使得凝析液来不及析出。在分析非平衡相变规律与近井地带凝析气渗流参数分布的基础上,评价凝析气液流动过程中的非平衡特征,给出了考虑非平衡相变的凝析液饱和度分布计算公式,并进行了产能预测结果对比。实例分析表明,可以通过适当放大生产压差,增加凝析气液相变非平衡特征,减小井筒附近的凝析液饱和度,提高气井产能与气藏开发效果。     

凝析气井压力恢复试井解释的新认识

由于凝析气井存在反凝析这一特殊现象,当井底压力低于露点压力时,原油从气井中析出,致使地层中流态从单相流变为多相流,并且随着时间的变化,凝析油饱和度是不断变化的。针对凝析气井压力恢复试井解释中存在的特殊问题,从变井筒储集、变表皮系数以及地层中相变三方面进行了分析,提出了新的认识,并应用到实际中,获得了符合地质油藏特征的试井参数。     

复合模型在凝析气藏试井解释中的应用

凝析气藏在低于露点压力生产时，井筒附近出现两相流区，使得地层中析出的液体大大影响开发过程中的流动特性。应用多区复合试井模型，对某复杂凝析气藏中实际试井资料进行处理，提出了在凝析气藏试井中可以确定因析油反凝析引起的地层多相作用区，同时分析了试井过程中出现的曲线异常问题。     

低渗透凝析气藏的反凝析特征

深层低渗透凝析气藏的数量越来越多，了解其反凝析特征是气藏开发正确决策的重要基础。为此，以某油田的深层低渗透凝析气藏为主要研究对象，通过CVD测试及真实岩心衰竭实验测试，研究了深层低渗透凝析气藏的反凝析特征。研究结果表明：①PVT筒的定容衰竭与多孔介质中的衰竭特征有较大的差异，因此应尽可能采用岩心衰竭实验研究深层低渗透凝析气藏的真实反凝析相态特征；②该油田深层低渗透凝析气藏衰竭开发过程中反凝析呈中等偏低水平，近井地层的反凝析液堆积速度较慢，最大反凝析液饱和度值对应的地层压力与气藏标定的废弃压力接近，表明该油田深层低渗透凝析气藏比较适合于采用衰竭方式开发；③该油田深层低渗透凝析气藏衰竭开发过程中产生的凝析油饱和度小于临界流动饱和度，析出的凝析油不会产生反蒸发，因此在气藏开发过程中防止反凝析污染就显得非常重要。     

低渗应力敏感地层凝析气井试井分析

低渗透和特低渗透凝析气藏生产过程中，井底储层的伤害及其对气井动态的影响一直是石油工作者关心和研究的课题，它关系到如何高效合理地开发这类气藏资源。实验已经证实一些低渗深层凝析气藏存在应力敏感性，共生水含量越高，对压力的敏感性越强。用常规的试井模型难以分析这种凝析气藏的试井测试资料。当气井共生水含量较大时，应对原来的试井解释模型与方法进行修正。为了给应力敏感凝析气藏试井测试资料分析提供理论基础,为此，根据低渗应力敏感凝析气藏当井底压力低于露点压力时的渗流特点，对原有凝析油气渗流微分方程进行修正，引入视渗透率模量的概念，建立了考虑共生水影响的应力敏感复合凝析气藏试井分析新模型。同时还考虑了井筒存储效应和表皮效应。利用拉普拉氏变换和摄动分析技术得出了模型的解，绘制了试井分析理论曲线并对曲线特征进行了分析，以及进行了实例分析验证。结果表明：较大量共生水的存在，将对试井解释结果产生较大影响，引起渗透率的较大降低和加深对气井储层的伤害。共生水的存在以及应力敏感性对低渗气田开发的影响应引起足够的重视。     

考虑吸附影响的凝析气井试井分析

凝析气井的试井解释目前基本上仍沿用干气井的单相拟压力方法,或在解释中没有考虑多孔介质对凝析油气的吸附影响,而大量实验与理论研究表明。多孔介质吸附对凝析油、气的渗流具有较大的影响。在考虑吸附影响的凝析气井渗流微分方程和压力降落试井分析的基础上。提出了考虑吸附影响的凝析气井压力恢复试井分析方法。通过实例分析表明。多孔介质吸附的影响将使试井解释有效渗透率降低表皮系数增大,气井探测半径亦将降低。对于重烃含量较高和孔隙度较低的凝析气藏。多孔介质吸附的影响程度将大得多。多孔介 质界面现象对凝析气井的渗流与试井的影响不应忽视。     

缓解凝析气井反凝析污染的非平衡压降法

凝析气藏衰竭开采出现反凝析污染,如果衰竭速度控制不当,将严重影响气井生产。采用非平衡压降"雾状"反凝析控制技术可以缓解这种影响。该技术利用凝析油析出之初、其呈雾状的非稳态状态时,通过提高天然气流速使反凝析油即时形成即时采出,实现地层压力低于露点压力时反凝析油始终无法形成连续相,保持高的凝析油传输能力,并通过延长雾状流压力窗口实现反凝析污染的有效控制。首先通过Мирзажанзаде的非平衡压降理论结合非平衡定容衰竭相态实验,揭示了衰竭速度与"雾状"反凝析的内在规律;然后开展不同压降速度（1 MPa/h、2 MPa/h、3 MPa/h和4 MPa/h）下的长岩心反凝析伤害实验及衰竭开采实验,综合分析不同衰竭速度下的雾状流压力窗口和反凝析控制效果。结果表明,压降速度越大,反凝析出的"雾状"凝析油颜色越深,在凝析气中悬浮时间越长,随高速气流产出量越多;当压降速度为4 MPa/h时,雾状流压力窗口为10.5 MPa （46.5~36.0 MPa）,储层反凝析污染改善效果最好,凝析油采收率最高,但对天然气采收率影响不明显。因此,综合考虑气井出砂和气窜情况,适当增大衰竭速度,有利于缓解近井地带反凝析污染,提高凝析油采收率。     

考虑吸附影响的凝析气井试井分析

凝析气井的试井解释目前基本上仍沿用干气井的单相拟压力方法,或在解释中没有考虑多孔介质对凝析油气的吸附影响,而大量实验与理论研究表明。多孔介质吸附对凝析油、气的渗流具有较大的影响。在考虑吸附影响的凝析气井渗流微分方程和压力降落试井分析的基础上。提出了考虑吸附影响的凝析气井压力恢复试井分析方法。通过实例分析表明。多孔介质吸附的影响将使试井解释有效渗透率降低表皮系数增大,气井探测半径亦将降低。对于重烃含量较高和孔隙度较低的凝析气藏。多孔介质吸附的影响程度将大得多。多孔介 质界面现象对凝析气井的渗流与试井的影响不应忽视。     

凝析液析出对凝析气藏产能的影响

凝析气藏的开发过程中,当凝析气并并筒压力降低到露点压力以下,会出现凝析液的析出,进而影响到凝析气井的产能.探讨了凝析液析出液膜厚度对多孔介质孔隙度、渗透率的影响,建立了耦合产能方程,就各参数对产能的影响进行了分析.研究发现三区渗流模型较单区模型或双区模型更合理,能准确描述不同渗流区的流动特征,更加适用于凝析气藏试井分析;两相流动区流动半径和气相渗透率等因素对凝析气井产能有重要影响.     

凝析气藏临界流动饱和度实验研究

一般认为,凝析气藏在衰竭开发过程中,当地层压力低于露点压力后,凝析油在地层中析出,当聚集到临界流动饱和度之后才会发生流动,但是,通过实验研究证实:当地层压力低于露点压力,凝析油析出后,在凝析油饱和度较低的情况下即可发生流动,且临界流动饱和度是在不断变化的.当凝析油饱和度达到临界流动饱和度以后,将有部分凝析油发生流动,但由于压力的衰竭,会有更多的凝析油析出,导致凝析油的饱和度仍会上升.而且,凝析油的流动与生产压差有关,当远离近井地带时,若生产压差较小,气相流速较小,即使凝析油饱和度达到临界流动饱和度,也不一定会发生流动,只有当生产压差达到一定值后,凝析油才会发生流动.研究结果可为凝析油提高采收率方案设计提供指导.