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申荣 《机械工人(热加工)》1989,(11):13-15
我厂在承接某冷凝器的试制任务中,遇到了低碳钢—铝青铜复合材料与铝黄铜的焊接难题。该冷凝器两端的管板是A3—QA19-2复合材料,其主体材料是A3钢,外径为450mm,厚度(加工后)为36mm。复合层为QA19-2,它是经外协采用爆炸焊接与A3钢板焊牢的,复合层加工后的厚度为5mm。每块管板上钻φ14.5mm孔,共320个,各孔之间的中心距均为 相似文献
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钛/钢复合板爆炸焊接后周边端部被撕裂的机理分析 总被引:3,自引:0,他引:3
钛/钢复合板在爆炸焊接工艺中四周边角被撕裂现象严重,是爆炸焊接钛/钢复合板的难点之一。运用爆轰波的形成原理,从力学角度分析,论证了钛/钢复合板四周边角被撕裂的主要原因,指出了四周边角被撕裂是由F2分力所致。 相似文献
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爆炸复合板复合界面微观组织分析 总被引:1,自引:0,他引:1
采用光学显微镜,扫描电子显微镜、X射线能谱仪和电子背散射衍射仪,研究了铁素体不锈钢-钢(oCr13Al/16MnR,0Cr13Al/20g),奥氏体不锈钢-钢(1Cr18Ni9Ti/Q235A,0Cr18Ni10Ti/16MnR)和双相不锈钢-钢(00Cr22Ni5Mo3N/Q345C)三类爆炸复合钢板结合区的显微组织特征,发现结合界面呈准正弦波状结合,热处理后结合区基板脱碳,复板渗碳,而且在复合界面复板侧有一个超细晶粒带,热处理达一定时间后,基板脱碳界面与板面平行。 相似文献
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压力容器用爆炸焊接复合板界面剪切强度标准研究 总被引:1,自引:0,他引:1
JB4733-1996规定压力容器用爆炸焊接不锈钢复合钢板τb≥200MPa(B3级)和τb≥210MPa(B1级和B2级)。但通过试验测试证明,达到此剪切强度标准的复合板界面仍可能存在“缝隙”、“空洞物”、“过渡区域”等几种微观缺陷,使得复合板在后续热处理、轧、校、卷以及使用过程中易出现开裂失效。运用爆炸焊接工艺获得的复合板界面的剪切强度应该介于基材和复材两种材料基体强度之间。为了提高界面剪切强度,消除这些微观缺陷和后续加工失效,本文通过研究两类不同的界面剪切强度的特点,从而重新定义了复合板界面剪切强度,并建议压力容器用爆炸焊接不锈钢复合钢板的剪切强度标准。 相似文献
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邓同喜 《机械工人(热加工)》2008,(6):59-60
主要对新兴烟囱钢内筒材料钛-钢复合板焊接过程中,容易出现的问题及诱发因素进行简要分析,同时希望通过对该问题的阐述,能够帮助大家在现场施工中,注意并采取相应对策,防止类似问题的发生。 相似文献
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在爆炸焊接宽2600 mm、长10000 mm以上的大幅面金属复合板中,常常发现在对角线附近,离开板角1000~2000 mm处,出现条状不结合缺陷,缺陷宽度一般在80~200 mm,长度为400~600 mm,最大长度可达2000 mm。这种缺陷的出现,严重影响了复合板的整体质量,增加了产品制造成本,限制了爆炸焊接更大面积的金属复合板产品。通过分析界面空间的排气路径,合理地解释了爆炸焊接大幅面金属复合板,特别是不锈钢复合板时,这种缺陷的形成机理,从而采取有效方法和措施来减小和消除这类缺陷。 相似文献
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通过试验,验证所设计的钛复合板管板焊接的保护工装、坡口形式及工艺参数的合理性,以找到优化的钛复合板管板焊接工艺方案,为保证钛复合板管子管板焊接质量提供技术支持。 相似文献