10CrNiCu钢冷弯裂纹分析

10 CrNiCu钢冷弯裂纹有两种:一种宽长,另一种细小.宽长裂纹试样浅表层处出现粗晶区,粗晶内部为长条状或多边形状结构,长板条最长可达50μm.粗晶区硬度比钢板内部细晶区的硬度低42 HV0.1,浅表层与内部组织、性能的差异导致钢板弯曲时开裂.粗晶区原奥氏体晶界上出现了断续呈链状分布的铁素体组织,说明钢板回火时表面温度超高,导致浅表层组织相变,析出铁素体.细小裂纹是由钢板表面残留氧化铁皮引起的.     

中厚板冷弯裂纹分析

分析了中厚板试样裂纹处的表层和芯部的夹杂物种类、形状、尺寸、分布以及表层、1／4处、芯部的组织，确定钢板中的硅酸盐夹杂偏多是冷弯试样出现裂纹的主要原因，并指出减少钢液中的非金属夹杂物以及改变夹杂物分布形态是改善试样冷弯性能的有效措施。     

AH36直装轧制厚板冷弯裂纹分析

分析了AH36直装轧制厚板冷弯裂纹产生的原因,得出结论,应避免在钢种的两相区直装,控制铸坯内部H、S含量(ω[H]≤0.000 2%、ω[S]≤0.003%),提高除鳞水压,加大粗轧压下率。措施实施后,直装轧板冷弯裂纹率由15%降低至6%。     

EAF-CSP工艺生产带钢冷弯裂纹的成因分析

分析了珠钢EAF-CSP工艺生产的热轧带钢冷弯裂纹的形成原因。研究表明：碳、锰含量高的钢中容易形成带状组织，钢中较高的铜含量和带状组织是形成冷弯裂纹的重要原因；生产厚规格带钢时，薄板坯表面微裂纹在轧制过程中难以消除；通过对化学成分和生产工艺的合理控制可以显著提高带钢的冷弯合格率。     

Q235热轧钢板冷弯裂纹分析

对不同规格的Q2 3 5热轧钢板冷弯裂纹试样进行了金相检验和电子探针等分析。结果表明,厚度为1 0mm的Q2 3 5热轧钢板宽冷弯裂纹主要是由板厚1 /4处存在大量的硫化锰夹杂物和磷的强偏析带所引起的;厚度为1 2mm的Q2 3 5热轧钢板宽冷弯裂纹主要是因板面存在一定深度的凹坑及微裂纹缺陷所造成的。     

余热处理钢筋横肋根部冷弯裂纹的有限元分析

运用ANSYS有限元分析软件，对余热处理钢筋横肋根部应力状态进行了数值模拟分析，得到了余热处理钢筋横肋根部冷弯裂纹产生的原因并提出了相应的改善措施。     

余热处理钢筋冷、反弯裂纹及消除措施的研究

针对应用轧后余热处理工艺生产的大规格英标钢筋所存在的冷弯和反弯裂纹问题作了较为系统的研究，并根据研究结果，提出了明确可行的技术措施和工艺改进方案。     

钢的表面带状组织及其引起的冷弯裂纹

分析在热轧低碳含锰钢板上观察到的表面带状组织,讨论了带状组织形成的原因和预防方法.实验测定了厚度为8mm与5mm热轧钢板冷弯时表面的局部相对伸长,通过实验结果说明表面带状组织是导致钢板出现冷弯裂纹的主要原因之一.提出了防止带状组织生成、避免冷弯裂纹的方法要点.     

X42与330CL钢冷弯裂纹成因分析

针对新产品X42管线钢与330CL车轮钢冷弯性能不合的原因进行了可能性分析。结果表明：X42管线钢不合试样的带状组织严重而夹杂物级别较低,带状组织可能是导致冷弯不合的主因;330CL车轮钢不合试样的夹杂物级别较高,而带状不甚明显,夹杂物可能是导致冷弯裂纹的主因。     

冷弯成型时裂纹形成原因的研究

冷弯型钢弯曲处出现裂纹是导致钢材报废的常见缺陷。钢材弯曲处表面裂纹形成(在选择的弯曲半径和弯曲角度都正常时)原因之一是板坯在运输过程中造成的损伤缺陷。除此之外，经常是由于板坯的化学成分和机械性能及金属显微组织等因素不合所致。     

Fe-23Mn-2Al-V奥氏体热轧板表面裂纹研究

介绍了Fe-23Mn-2Al-V奥氏体钢成分、性能以及生产工艺。通过光学显微镜,扫描电镜以及能谱分析,对该钢种钢板热轧裂纹进行分析。结果表明,晶界氧化是导致热轧表面裂纹的主要原因。控制加热炉残氧量可以显著防止晶界氧化,减少裂纹发生率。同时,可以考虑改善连铸工艺,增加钢坯表面激冷层厚度以增强抗氧化性。     

圆坯低碳钢中间裂纹的产生及对策

分析了以20#为代表的圆坯低碳钢中间裂纹缺陷产生的原因,提出了改善措施,以便对生产实践有所帮助.     

Q345B中厚板心部裂纹剖析

采用扫描电镜观察,发现中厚板心部裂纹与2种异常组织共存。采用显微维氏硬度计测量,2种异常组织的HV0.05硬度值分别为566.2、391.6,对应于马氏体和贝氏体组织。X射线能谱仪成分分析,发现异常组织中存在锰和铬元素的富集,说明成分偏析导致心部出现异常组织,异常组织造成局部应力,引起开裂。     

热轧带钢氧化铁皮拉伸开裂行为

采用X射线衍射仪(XRD)、扫描电子显微镜(SEM)和万能拉力试验机,研究了Q235-A带钢氧化铁皮的组织、结构及其开裂行为.结果表明,氧化铁皮的成分主要为Fe₃O₄、Fe₂O₃和Fe,含有少量的FeO,氧化层厚度比较均匀,约为10 μm,结构致密且与基体结合较好.拉伸实验表明,随着应变的增加,裂纹条数增加呈先慢,后快,再慢的规律.应变达到0.05%时氧化铁皮开始出现裂纹,当应变在0.08%~0.10%范围内裂纹条数随应变增加非常明显,当应变超过0.10%时裂纹条数增加缓慢,应变超过0.15%时裂纹条数几乎不再增加.     

2205双相不锈钢急冷后金相组织中微裂纹产生机理的研究

对2205双相不锈钢连铸坯进行了高温淬火实验,采用不同金相腐蚀方法对淬火试样金相组织进行观察,发现在其金相组织中均存在较明显的微裂纹。经分析发现,在淬火过程中因奥氏体和铁素体热膨胀系数不同而产生的热失配应力增加了试验后试样内残余热应力,较大的残余热应力在金相腐蚀过程中诱发了微裂纹;并理论上计算了热失配应力单独作用下淬火过程中微裂纹产生的临界淬火温降,为工业生产提供了理论参考。     

10CrNiCu钢拉力分层原因分析

通过电解夹杂、金相组织和电子探针等分析测试手段对10CrNiCu钢拉伸试验中出现的分层现象进行了分析.研究结果表明:拉力分层不是存在钢板某一个部位,而是存在整个钢板上;出现拉力分层的10CrNiCu钢板性能优良,夹杂总量较低,但拉力分层处(即板厚1/2处)存在较多条状硫化物夹杂,导致拉力分层.实践证明:降低钢中w(S),添加稀土丝或矽钙丝对钢种硫化物夹杂进行变性处理,采取低过热度浇铸、弱冷慢拉等工艺措施减小钢坯的中心偏析,可以改善10CrNiCu钢拉力分层现象.     

连铸钢板坯内部裂纹的研究

首先介绍了内部裂纹的定义和分类 ,继而分析了板坯凝固壳横截面变形、应力与内部裂纹之间的一般规律 ,最后指出了现行标准YB T 4 0 0 3- 1991的不足 ,同时也概括了影响内部裂纹的因素。     

49MnVS3非调质钢连铸方坯中心裂纹分析

采用金相、扫描电镜及能谱分析了连铸方坯中心位置的宏观和微观特征.发现偏析是导致中心裂纹产生的主要原因,裂纹发生在柱状晶末端和粗大等轴晶区,沿一次枝晶晶界展开;开裂方式为沿晶开裂,开裂时期处于液相.存在两种晶界偏析,一种为析出的MnS夹杂物,另一种为聚集的浓化钢液.中心位置析出物未达到非调质钢质量要求.     

铜母排冷弯橘皮状缺陷原因分析

轨道交通机车车辆电力变流装置用铜母排在冷弯过程中出现橘皮状缺陷,运用金相显微镜等分析手段对铜母排产生的缺陷原因进行分析。结果表明,生产铜母排的铜带材截面组织呈现表面晶粒为4.0~4.5级,心部为2级的粗大晶粒层状不均匀性结构,粗大的晶粒部分占比例较大,再加上心部组织出现少量退火孪晶,导致铜母排冷弯过程中出现橘皮状缺陷。