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采用机械合金化的方法制备Mg_(48)Zn_(40)Ca_5Ti_7和Mg_(58)Zn_(30)Ca_5Ti_7非晶合金。利用X射线衍射仪(XRD)对其物相进行检测;结合差示扫描量热分析方法(DSC),对试样在不同升温速率下的非等温晶化进行研究。结果表明:Mg_(48)Zn_(40)Ca_5Ti_7和Mg_(58)Zn_(30)Ca_5Ti_7基本形成非晶;随着加热速率的增加,合金结晶峰均向更高温度的方向移动;用Kissinger、Ozawa和Augis-Bennett方法分别计算出Mg_(48)Zn_(40)Ca_5Ti_7和Mg_(58)Zn_(30)Ca_5Ti_7非晶合金的表观激活能Eα,发现Mg_(48)Zn_(40)Ca_5Ti_7非晶合金的Eα在250kJ·mol~(-1)~270kJ·mol~(-1)范围内,Mg_(58)Zn_(30)Ca_5Ti_7非晶合金的Eα在180kJ·mol~(-1)~200kJ·mol~(-1)范围内;Mg_(48)Zn_(40)Ca_5Ti_7非晶合金的Avrami指数n在不同升温速率下均在1左右;Mg_(58)Zn_(30)Ca_5Ti_7非晶合金的Avrami指数n随着升温速率的增加,由2.7减小到1.9。 相似文献
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Fe_(63)Ni_1Al_5Ga_2P_(9.65)B_(4.6)Si_3C_(6.75)Co_5非晶合金的晶化行为研究 总被引:1,自引:0,他引:1
采用XRD、DSC检测技术,采用连续升温晶化和等温退火晶化方法,研究分析了Fe63Ni1Al5-Ga2P9.65B4.6Si3C6.75Co5非晶薄带的晶化动力学行为和晶化过程中晶化相的析出过程。结果表明,该非晶合金的玻璃转变和晶化行为均具有显著的动力学特征。Kissinger法计算得到的Eg、Ex、Ep1、Ep2分别为750、340、432、689kJ/mol,Eg Ex,表明合金具有较好的热稳定性。合金晶化过程为:非晶→非晶+α-Fe→非晶+α-Fe+Fe2P+Fe3P→α-Fe+Fe2P+Fe3P+Fe3C(Al,Si)+Fe5PB2+SiC。合金的晶化类型为初晶型和随后的共晶型反应。 相似文献
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通过铜模吸铸法得到Mg65Cu25Gd10块体非晶舍金,用差示扫描量热仪(DSC)研究其晶化动力学和玻璃转变行为,玻璃转变温度Tg,晶化起始温度Tx,晶化峰值温度Tp都与加热速率有关,通过Kissinger方程可以得到表面激活能,发现晶化初始激活能Ex小于峰值激活能Ep,表明形核过程比生长过程容易,讨论了此非晶舍金的玻璃形成能力,根据JMA方程非等温模型研究了晶化动力学,Avrami参数表明在不同温度下的晶化机制是不同的. 相似文献
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利用非等温方法研究了Fe15Hf7B4Cu1非晶合金的晶化过程,晶化过程分两步进行,并利用修正的Kissinger方程计算了晶化动力学参数.第一个晶化过程是±-Fe的形成过程,其激活能为299±10kJ/tool,Avrami指数为1.3,是以预先形核的核心为基础的三维扩散控制生长方式为主;第二个晶化过程为残余非晶中Fe3B的形成过程,其激活能为423±12kJ/mol,Avrami指数为3.1,是以形核率逐渐减小的界面控制生长方式为主. 相似文献
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利用非等温方法研究了Fe15Hf7B4Cu1非晶合金的晶化过程,晶化过程分两步进行,并利用修正的Kissinger方程计算了晶化动力学参数.第一个晶化过程是±-Fe的形成过程,其激活能为299±10kJ/tool,Avrami指数为1.3,是以预先形核的核心为基础的三维扩散控制生长方式为主;第二个晶化过程为残余非晶中Fe3B的形成过程,其激活能为423±12kJ/mol,Avrami指数为3.1,是以形核率逐渐减小的界面控制生长方式为主. 相似文献
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采用真空再充Ar保护的DSC测量了Nd9Fe85.5-x Cox B5.5(x=3%,5%(原子分数))非晶薄带的升温曲线,计算了两种非晶薄带的晶化激活能E、频率因子Z、反应速率常数K、Avrami指数n。实验证实了Co从3%(原子分数)增大到5%(原子分数)时晶化过程从一步改变为两步晶化;计算结果表明晶化起始温度Tx及晶化峰值温度Tp的晶化激活能、晶化反应速率常数均随Co的增加而增大,其主要原因是增大的频率因子起了关键作用;分析计算结果认为Nd9Fe82.5Co3B5.5在升温速度10K/min时局域Avrami指数n随着晶化体积分数x的增加先急剧降低而后缓慢降低、90%之后又有所升高,表明晶化形核在x12%以三维形核方式为主,在x为12%~36%时晶化以二维形核方式为主,之后直到晶化结束以一维形核方式为主。 相似文献
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用差热分析(DTA),结合X射线衍射(XRD)研究了Sm-Fe-Si-C非晶态合金的晶化动力学。结果表明:温度低于900℃时,该合金晶化相为α-Fe(Si)固溶体和Sm2(Fe,Si)17Cx。α-Fe(Si)相的晶化表观激活能为431.51kJ/mol,Sm2(Fe,Si)17Cx相的晶化表观激活能为514.43kJ/mol。上在晶化初期活能变化不大,当α-Fe(Si)相的体积分数大于70%,S 相似文献
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用DTA结合XRD了Fe73.5Cu1Nb3Si13.5B9晶合金的晶化动力学。表明,该事金在500℃时析出α-Fe(Si)相。晶化初期激活能最小为242kJ/mol,它随晶化量的增加,在XC为0.4-0.8时,呈极大值为520kJ/mol。在624℃时析出Fe2B相。 相似文献
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用差热分析(DTA),结合X射线衍射(XRD)研究了Sm8Fe83Si2C5Cu0.5Nb1.5非晶合金的晶化动力学。结果表明:温度在0 ̄1000℃范围内,该合金的晶化相为α-Fe和Sm2(FeSi)17Cx,α-Fe相的晶化表观激活能力349.53kJ/mol,Sm2(FeSi)17Cx的晶化表观激活能力316.19kJ/mol,两相在晶化初期激活能量小,随晶化量(xc)的增加激活能增大,当α- 相似文献
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The nature of the native oxides formed on thesurface layer of amorphous alloy Ni_(64)P_(20)Fe_(16)hasbeen studied by X-ray photoelectron spectroscopy(XPS)and Auger electron spectroscopy(AES)withdepth profiling by ion bombardment.There aregreat distinctions in compositions and chemicalstates between the surface layer and the bulk.Themain constituents Ni,P and Fe are lower in the sur-face layer,and they are mostly in oxidized states,whereas C,O and N are enriched in the surface lay-er.The thickness of surface oxide layer isapproximately 20 nm,this layer was assumed to beof great significance to various properties of amor-phous alloy Ni_(64)P_(20)Fe_(16),expecially to the chemicaland catalytic properties.Experiments proved thattransitional element Fe cannot improve oxidationresistance of the amorphous Ni-P system. 相似文献
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采用铜模铸造法制备了厚2mm的Fe74Al4Ga2P12B4Si4块体非晶合金.利用X射线衍射(XRD)、差热分析(DSC)和振动样品磁强计(VSM)研究了其晶化行为和软磁性能.结果表明,非晶合金的玻璃转变温度Tg为457.35℃,晶化开始温度Tx为497.65℃.合金的过冷液相区宽度△Tx达到40.30℃,表明合金具有较大的玻璃形成能力.F74Al4Ga2P12B4Si4合金的晶化是二级晶化过程.经520℃等温退火后析出α-Fe相,其晶粒尺寸为15.9nm;而经550℃等温退火后析出α-Fe相及微量的A10.3Si0.7Fe3和Fe3B相,其中α-Fe相的晶粒尺寸为17.4nm.非晶合金的饱和磁化强度为108.816emu/g、矫顽力Hc为574.97Oe;经520℃等温退火后,纳米晶合金的饱和磁化强度为106.875emu/g、矫顽力Hc为94.16Oe.退火实验结果表明,纳米晶化对材料的饱和磁化强度没有显著影响,但会显著降低材料的矫顽力. 相似文献
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本文用磁测量和差热分析等技术,研究了(Nd_(0.947)Dy_(0.053))_(15)(Fe_(0.83)Co_(0.17))_(77)B_8合金的剩磁(Br)和最大磁能积(BH)_(max)与烧结温度(T)的关系。合金的Br主要取决于烧结温度,而时效处理对Br的影响甚小。(BH)_(max)与Br~2成正比关系。对于所研究的磁体,最佳烧结温度为1100℃,最佳剩磁Br=1.250T,(BH)_(max)=286.1KJ/m~3。 相似文献