公式法计算外压球壳的壁厚

目前,在计算受外压球形容器时,按《钢制石油化工压力容器设计规定》,利用外压圆筒和球壳壁厚计算图4-2～4-9(p.20～27)用试差求近法分七个步骤进行计算。这种试差求近图表法(以下简称图表法)求一个壁厚数值一般得计算3～4次,至少要2次以上,由于图表的误差,求得值还不一定很精确。凸形封头(包括椭圆形和碟形)的壁厚计算,除用图表法外还规定同时必须用凹面受内压进行计算,采用的设计压力为设计外压的1.25倍。其实按内压计算的壁厚,通常情况下,总是小于图表法的,所以,等于按图表法一种方法计算。国外,也有按外压壳体稳定,直接用比较简单的公式一次计算得结果的,但与图表法算     

外压球壳和凸形封头的计算图表

自从五十年代以来,外压容器壁厚的设计方法许多国家均采用美国机械工程协会《锅炉与压力容器规范》的试算图表。我国制定的《钢制石油化工压力容器设计规定》(以下简称《规定》)也采用了这种的方法。只是在设计图表时,按我国材料的性能作了相应的修改。这样计算不同材料的受外压圆筒和球壳的壁厚时,均采用外压圆筒和球壳壁厚计算图4-2～4-9,通过试差求近法分七个步骤进行。     

腐蚀裕量对容器壁厚计算的影响

在压力容器强度计算中,圆筒壁厚计算公式是最基本公式之一,然而此公式中并未包含腐蚀裕量,一些设计者在进行壁厚计算时,照搬公式进行计算,没有进行具体情况具体分析,致使出现一些不合理甚至是错误的设计;本文对内压圆筒壁厚计算公式使用情况与腐蚀裕量之间关系进行了论述,以供设计人员在设计时参考。     

钢制薄壁内压圆筒静强度的试验研究

分析认为钢制薄壁内压圆筒形容器存在类似于薄壁外压容器的长、短圆筒之分；在试验的基础上，导出了计算短圆筒静强度的经验公式，及区别内压长、短圆筒的临界长径比计算公式。     

同时受横向和轴向外压的圆筒计算

本文从米赛斯关于横向和轴向同时受外压的圆筒的临界压力计算公式着手,通过推导和数据处理得出了一个与米赛斯公式相比误差在±5％以内、形式更简单、使用更方便的临界压力计算公式;依此为基础,本文还给出了此类圆筒壁厚的直接计算式。     

带半圆管夹套真空圆筒厚度计算探析

在我国,带半圆管夹套容器的设计执行的标准是《钢制化工容器强度计算规定》(HG/T20582—2011)第3章"半圆管夹套容器的设计"。《钢制化工容器强度计算规定》中规定"容器圆筒和封头部分的名义厚度和有效厚度按照不带半圆管夹套时的同一容器,根据计算压力为正压或负压,按《钢制压力容器》(GB 150—1998)的相关章节确定"。经分析,当带半圆管夹套的圆筒为真空圆筒时,《钢制化工容器强度计算规定》中的上述规定是不合理的。而对于带半圆管夹套真空圆筒未被半圆管覆盖的部分,属于两端无支撑的外压圆筒,其厚度应按《压力容器》(GB 150—2011)有关章节中的"长圆筒"计算,然后再与按《钢制化工容器强度计算规定》中的有关公式确定出的半圆管覆盖部分的圆筒厚度进行比较,取厚度计算结果两者中的较大值作为带半圆管夹套真空圆筒的设计厚度。     

GB 150.3—2011中内压圆筒和内压球壳壁厚的计算

对GB 150.3—2011中内压圆筒和内压球壳壁厚计算的两种公式进行分析比较,总结了不同场合采用不同计算公式所得结果的差别。     

钢制外压球壳和凸形封头壁厚的计算

<正> 一、引言 自五十年代以来,外压容器壁厚的设计,许多国家均采用美国机械工程师协会《锅炉与压力容器规范》。我国制定的《钢制石油化工压力容器设计规定》(以下简称《设计规定》)基本上也采用这种方法,不同的只是根据我国材料的性能对外压园筒和球壳壁厚的计算图作了相应的修改。 这种外压球壳稳定性计算是以小挠度理论为基础的,由小挠度弹性稳定理论得到的球壳临界压力经典公式为     

《化工设备设计》1991年总目录

期21114即昭胎31 36 1 7 1118汉盯29器35盯器401922邵17始17韶15设计计算 利用PVRC新垫片常数计算法兰连接最佳螺栓力 型槽绕带式厚壁圆筒的轴向应力分析 圆柱壳环焊缝区段的强度及稳定性 内压椭圆筒壁厚的简化计算法 ,薄挠性管板的分析 框架中带裙座塔的强度及挠度计算 螺旋提开器提开量公式的探讨 渣桨泵同地串联在输送高浓度浆体中的应用 二元拉格朗日插值方法在钢制压力容器软件包中的应用 祛兰接头计算(DIN2505一1986草案)(译文) 对外压锥形封头设计中几个问题的分析 正交各向异性玻璃钢厚壁圆筒受内压作用时筒壁应力的计算 高塔设…     

钢制外压球壳和凸形封头壁厚的计算

一、引言 自五十年代以来,外压容器壁厚的设计,许多国家均采用美国机械工程师协会《锅炉与压力容器规范》。我国制定的《钢制石油化工压力容器设计规定》(以下简称《设计规定》)基本上也采用这种方法,不同的只是根据我国材料的性能对外压圆筒     

管式换热器传热基准面选择的问题

探讨管式换热器采用圆筒壁公式和平壁公式计算Ｋ值的问题，提出用圆筒壁公式计算Ｋ值，并以换热管的外表面为基准面最为适宜。     

两端加环肋的FRP层合圆锥壳临界外压荷载的计算方法

前言在研究圆锥壳弹性稳定时,一般近似的方法是将其处理成当量圆筒壳,按圆筒壳考虑其弹性稳定问题。本文主要叙述两端加环肋等壁厚(?)与壳壁是同种材料)的FRP层圆锥壳受均匀外压荷截作用时,外压临界荷截的估算方法。一种方法是假想把环肋均匀抹平,计算出壳体的当量厚度,按光壳计算其临界外压荷截;另一种是考虑加劲效率的临界外压荷截计算方法。     

基于ANSYS的SE-东方炉水冷壁外压失稳特性研究

利用ANSYS有限元软件,对SE-东方炉水冷壁进行了特征值和几何与材料双非线性屈曲分析。根据特征值计算结果,气化炉水冷壁具有类似圆筒壁的特性,可以通过对应的当量壁厚进行失稳计算;不同压力、温度及几何偏差下的非线性计算结果,证明临界失稳压力的主要影响因素为几何偏差,可以通过弹性模量及屈服强度对不同温度下的结果进行关联,得到水冷壁外压临界失稳压力公式。本研究方法亦可用于其他非圆筒截面的外压失稳分析。     

外压圆筒设计方法及有限元计算的讨论

针对弹性范围内外压圆筒,对比目前常见的理论计算公式、设计标准算图,采用ANSYS软件特征值法对薄壁圆筒进行稳定性模拟计算,并与理论计算方法进行比较分析。结果表明:采用壳单元Shell181,当Mx2.83时,ANSYS软件中特征值法(LBA)所得结果与Mises公式吻合较好,且与设计标准中外压算图中的数据基本一致;弹性分析中,边界条件的设置对临界失稳压力的计算值有较大的影响,固支边界条件下的临界失稳压力计算值大于简支边界条件。     

钢制薄壁内压短圆筒承载能力的试验研究

通过试验对16 MnR钢制薄壁内压短圆筒的承载能力进行了研究;建立了薄壁短圆筒屈服强度和爆破强度的经验公式;得到了区分内压长短圆筒的临界长度计算公式;分析了封头结构对16 MnR钢制薄壁短圆筒屈服强度和爆破强度的加强程度和加强范围的影响。结果表明:标准椭圆封头对短圆筒爆破强度的加强范围比屈服强度的广;碟形封头对短圆筒爆破强度和屈服强度的加强范围基本无差异;标准椭圆封头对16MnR钢制薄壁内压短圆筒屈服强度和爆破强度的加强作用比采用碟形封头的大,其加强范围也比采用碟形封头的广。     

铝制外压容器壁厚的计算

自从五十年代以来,外压容器壁厚的设计方法均采用美国机械工程师学会《锅炉与压力容器规范》的试算图表。对于钢制外压容器我国制定的《钢制石油化工压力容器设计规定》也采用这种方法。对铝制容器我国尚没有制定出设计规范,但在《化工设备设计手     

碳纤维复合材料圆筒受外压结构分析

本文对碳纤维复合材料圆筒受外压载荷的结构设计方法进行了研究.运用有限元法和公式法求解了临界压力,并进行了试验验证.结果表明,碳纤维复合材料圆筒受外压作用的主要失效型式为失稳破坏,有限元法和公式法的计算结果与试验结果一致.     

自增强高压圆筒的最小壁厚

承受内压的高压圆筒的壁厚,各国的规范有不同的计算方法,当用第三强度理论计算时(如美国ASME核容器规范),一般总是以内壁应力为应力判据,因为圆筒的内壁存在着最大的应力。但是,如果圆筒经过自增强处理,则     

外压圆筒设计图算法与公式法

文章以外压容器圆筒的失稳理论为基础,在实际运算中发现一些研究者推导的薄壁外压容器圆筒公式计算结果与GB/T150图算法的结果相差较大。建议工程设计人员对于外压容器的设计按照国家标准规范要求进行,提出了增加圆筒许用外压的方法。     

压力容器加强圈简化设计

本文介绍了一种钢制外压容器加强圈的简化设计计算方法，包括公式推导、计算说明和计算举例。