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利用等离子喷涂技术制备含质量分数15%Al2O3-13%TiO2陶瓷相的Fe45Cr16Mo16C18B5铁基非晶合金复合涂层并进行销盘式摩擦磨损试验,通过与铁基非晶合金涂层进行对比,研究了复合涂层在不同载荷(20,30,50 N)和销轴转速(300,500,800 r·min-1)下的摩擦磨损行为,分析了其磨损机制。结果表明:当销轴转速为300 r·min-1时,不同载荷下复合涂层的磨损率较铁基非晶合金涂层降低近50%,复合涂层的磨损机制随着载荷的增大由磨粒磨损转变为疲劳磨损;当载荷为30 N时,复合涂层的磨痕深度与磨损率随销轴转速的增加先增大后减小,均在转速为500 r·min-1达到最大,在销轴转速为500 r·min-1和800 r·min-1时复合涂层均表现为黏着磨损。 相似文献
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铝合金表面纳米Al2O3-40%TiO2复相陶瓷涂层力学与摩擦学性能 总被引:1,自引:0,他引:1
为提高铝合金零部件的耐磨性能,运用等离子喷涂技术在7005铝合金表面制备纳米Al2O3-40%TiO2(NAT40)复相陶瓷涂层,分析该涂层的微观结构,测试其主要力学性能,研究其在干摩擦和3.5%NaCl溶液中的摩擦行为与机制。结果表明:NAT40涂层的显微硬度为638.6 HV0.5,断裂韧度为13.3 MPa.m1/2,与基体的临界结合力达到80.35 N,均高于微米Al2O3-40%TiO2(MAT40)涂层。干摩擦时,随着载荷从3 N增大至12 N,NAT40涂层的摩擦因数从0.20上升至0.32,其磨损失重也从1.3 mg增大到2.2 mg;轻载3 N时,涂层以微观切削磨损为主,而在重载12 N条件下,磨损表面闪温计算值达到541.65℃,导致涂层的强度和硬度下降,磨损机理变为多次塑变磨损、粘着磨损和氧化磨损。在3.5%NaCl溶液摩擦环境中,NAT40涂层在相同载荷条件下的摩擦因数较干摩擦时显著降低,但重载(12 N)时,其磨损失重却比干摩擦时增加22.7%;随着载荷的增加,涂层的磨损机理由疲劳磨损转变为应力腐蚀磨损。 相似文献
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等离子喷涂纳米Al_2O_3-13%TiO_2陶瓷涂层的组织结构与抗冲蚀性能 总被引:1,自引:0,他引:1
采用等离子喷涂方法分别制备了常规和纳米Al2O3-13%TiO2陶瓷涂层,用扫描电子显微镜分析了涂层的显微结构,并对涂层进行了抗冲蚀试验。结果表明:常规陶瓷涂层具有典型的片层状结构,但纳米陶瓷涂层片层状结构并不十分明显,且涂层裂纹数量明显减少;纳米陶瓷涂层中的显微结构的变化改善了涂层的韧性和结合性能;在冲蚀过程中,常规陶瓷涂层表面剥落严重,而纳米陶瓷涂层的冲蚀质量损失较小,抗冲蚀性能比常规陶瓷涂层提高了30%左右。 相似文献
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在1 850℃下采用无压液相烧结工艺制备TiC陶瓷,研究了烧结助剂Al2O3-Y2O3(二者物质的量比为1.5)质量分数(0,6%,8%,10%)对TiC陶瓷结构和性能的影响。结果表明:添加烧结助剂后TiC陶瓷中存在TiC相、YAM(Y4Al2O9)相和YAG(Y3Al5O12)相;随着烧结助剂质量分数由0增加到10%,陶瓷的相对密度由94.50%增加到97.86%,开口气孔率由0.77%下降到0.21%,YAM相与YAG相增多并逐渐发生聚集,断裂韧度、维氏硬度与抗弯强度均先升高后降低,当烧结助剂质量分数为6%时,断裂韧度和维氏硬度最大,分别为6.2 MPa·m1/2和19 GPa,当烧结助剂质量分数为8%时,抗弯强度最大,为524 MPa;陶瓷的电阻率均在1.00×10-6~2.00×10-6Ω·m,烧... 相似文献
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热处理对等离子喷涂Al_2O_3-13%TiO_2涂层结合强度的影响 总被引:2,自引:0,他引:2
在Q235钢基体上等离子喷涂NiCrAl粘结层和Al2O3-13%TiO2工作层,并在300~900℃对涂层进行大气、真空及氩气环境下的热处理,借助OM、SEM、XRD以及电子万能试验机等研究了加热温度、保温时间以及热处理气氛对涂层显微结构和结合强度的影响。结果表明:气氛对涂层结合强度的影响较小,保温时间的影响较大,加热温度的影响最显著;适当的热处理可以减小微裂纹尺寸,提高涂层的结合强度;经500℃保温6 h真空热处理的涂层与原始涂层相比,可以使其结合强度提高62.5%,达到31.2 MPa。 相似文献
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采用在Al2O3基体中加入NCP成孔剂的方法制备Al2O3基高强度透气性陶瓷材料,并对其性能进行了研究.结果表明加入适量NCP成孔剂,可以制得透气性好且强度高的透气性材料,可以用于一些透气性模具的制造.所研制材料的透气度及强度与预烧温度、烧结温度及酸处理条件等密切相关,材料强度高的原因主要是由于材料中气孔形状比较理想,且分布细小均匀,n值较低.当预烧温度1
42L/(m·Mpa·s),抗弯强度为251.0MPa.400℃,烧结温度1 480℃,酸处理时间为40h时,材料的综合性能较佳,透气度为0.042L/(m·Mpa·s),抗弯强度为251.0MPa. 相似文献
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以SnO2粉、CuO粉、Nb2O5粉、Cr2O3粉为原料,采用粉末冶金技术烧结制备(98.95-x)SnO2-1CuO-0.05Nb2O5-xCr2O3(x=0,0.01,0.02,0.03,0.05,物质的量分数/%)压敏电阻,研究了Cr2O3掺杂量对该压敏电阻微观结构和电气性能的影响。结果表明:随着Cr2O3掺杂量的增加,烧结试样的相对密度、收缩率、平均晶粒尺寸均先增大后减小,当Cr2O3物质的量分数为0.02%时相对密度和收缩率最高,Cr2O3物质的量分数为0.01%时晶粒尺寸最大,粒径分布最均匀;随着Cr2O3掺杂量增加,SnO2 相似文献
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热喷涂Al2O3—TiO2复合陶瓷涂层滑动磨损特性研究 总被引:4,自引:1,他引:3
本文利用环块磨损试验机在不同载荷下对热喷涂Al2O3-TiO2复合陶瓷涂层的滑动磨损特性进行了研究,结果表明热喷涂Al2O3-TiO2复合陶瓷涂层干摩擦和水润滑时的磨损量均随载荷的增加而增大。利用扫描电镜观察了磨损表面形貌并用能谱分析了磨损表面成分,结果表明干摩擦情况下在低载和高载时其磨损机理有所不同:低载时主要为钢轮对涂层的涂抹及陶瓷涂层的剥落,高载时主要为陶瓷涂层的断裂剥落;水润滑情况下的磨损 相似文献
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镍-磷-纳米Al2O3复合镀层的摩擦学性能 总被引:4,自引:1,他引:4
用化学镀的方法制备了镍-磷-纳米Al2O3复合镀层,研究了热处理温度对镀层硬度和磨损性能的影响,并与二元镍-磷镀层以及镍-磷-Al2O3复合镀层进行了性能对比。结果表明:含有纳米Al2O3微粒的复合镀层具有更高的硬度和耐磨性,经400℃处理后的镀层耐磨性最好。 相似文献
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以Al2O3、TiC粉体为原料,采用无压烧结技术制备了TiC-Al2O3导电陶瓷复合材料,研究了TiC体积分数(30%~45%)对陶瓷复合材料微观结构和性能的影响。结果表明:TiC-Al2O3导电陶瓷复合材料主要由Al2O3和TiC两相组成;随着TiC含量的增加,陶瓷复合材料的相对密度降低,开口气孔率增大,当TiC体积分数为30%时,相对密度最大,开口气孔率最低,分别为95.5%和3.0%;陶瓷复合材料中导电相TiC均连接为网状结构,随着TiC含量的增加,TiC所形成的网状结构越发完整,陶瓷复合材料的硬度先升高后降低,电阻率和断裂韧度均呈降低趋势,抗弯强度增大;当TiC体积分数为45%时,陶瓷复合材料的抗弯强度最高,电阻率最低,分别为361 MPa和6.95×10-6Ω·m。 相似文献
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利用溶液共混法制备不同质量分数(10%~40%)微米级Al2O3颗粒改性环氧树脂复合材料,研究了Al2O3微粒含量对复合材料导热和导电特性的影响。结果表明:当Al2O3微粒质量分数为10%和20%时,微粒在基体中分散良好,随着Al2O3微粒含量增加,微粒相互接触并出现团聚结块现象;随着Al2O3微粒质量分数由10%增加到40%,复合材料在室温下的热导率由0.30 W·m-1·K-1增加到1.11 W·m-1·K-1,玻璃化转变温度由115.44℃升高到122.89℃,线膨胀系数由56.86×10-6 K-1降至34.86×10-6 K-1,电阻率由4.27×1010Ω·cm降... 相似文献