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通过对钢研102/12Cr1MoV异种钢TIG焊口缺陷的统计与分析,制定了相应的焊接工艺,严格执行技术措施,防止缺陷的产生,从而保证了钢研102/12Cr1MoV异种钢TIG焊口的焊接质量。 相似文献
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华东两个火力发电厂 # 2机组同时进行大修。A厂机组大修为锅炉受热面主蒸汽管道 (32 5mm× 30mm)为X2 0CrMoV12 1钢 ,上接安全阀 ,安全阀引出短管(133mm× 2 6mm)为 12Cr1MoV钢 ,每个过渡短管为上下两个环形焊口 ,下部焊口与主蒸汽管焊接。B厂 # 2机组大修为汽轮机主蒸汽管道阀门更换 ,主蒸汽管道(35 5 .6mm× 4 0mm)为X2 0CrMoV12 1钢 ,阀门引出短管 (35 5 .6mm× 4 0mm)为 12Cr1MoV钢 ,主蒸汽管与阀门引出管垂直固定 ,形成环形横焊缝 ,主蒸汽管与阀门引出管焊接分布在汽轮机两侧。在X2 0CrMoV12 1和 12Cr1MoV焊接施工中… 相似文献
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大型锻件锻造过程中氧化皮是不可避免的,它影响着锻件表面的热交换过程,为向大型锻件锻造工艺的数值模拟提供符合生产实际的材料热物理参数,进行了转子钢26Cr2Ni4MoV试件的高温加热和空冷试验,并通过反分析的方法测试出26Cr2Ni4MoV在较厚氧化皮条件下的热物理参数.结果表明,氧化皮对转子钢26Cr2Ni4MoV的热物理参数有很大影响,无氧化皮时黑度系数为0.64~0.76,有氧化皮时黑度系数为0.3;无氧化皮时锻件与模具间传热参数为1 N·s-1·mm-1·℃-1,有氧化皮时锻件与模具间导热系数为0.105 N·s-1·mm-1·℃-1. 相似文献
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以SDC99和Cr12MoV钢为研究对象,通过对两种钢进行TD法(Thermal diffusion)表面渗钒处理,对比研究了两种钢经摩擦磨损试验后表面微观组织及成分的变化规律。结果表明,采用TD法对SDC99和Cr12MoV钢表面进行渗钒处理均可减少钢表面犁沟的数量、降低犁沟深度;磨损后SDC99钢表面的渗钒覆层并未磨穿,磨屑在环境温度和摩擦生热的共同作用下发生了氧化;较Cr12MoV而言,SDC99钢的耐磨性能更好。 相似文献
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《中国铸造装备与技术》2017,(5)
随着模具制造业的快速发展,降低Cr12MoV钢表面共晶碳化物不均匀度和提高表面耐磨性可以有效降低使用过程中发生的开裂与磨损两种主要失效形式,延长Cr12MoV钢使用寿命。本研究采用激光淬火对Cr12MoV钢进行表面强化,激光输出功率1400W,扫描速度5mm/s,离焦量47mm,表面硬度达到58.9HRC。激光淬火后Cr12MoV钢共晶碳化物不均匀度降低至3级,磨损量降低了92.0%,平均摩擦系数降低了42.8%,磨损率下降了9.2%,耐磨性显著提升。 相似文献
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分析了传统Cr12、Cr12MoV、CrWMn等冷冲模具材料失效原因。比较了LD钢与高速钢、高铬钢等其它莱氏体模具的机械性能和综合性能。介绍了LD钢和锻造和球化退火工艺,研究了LD钢热处理。LD钢与Cr12MoV钢链板冲模(凸凹模)用于冲制10mm厚中碳钢链板,LD钢比Cr12MoV钢模具使用寿命提高2倍;淬火后经过深冷处理的LD钢模具尺寸稳定性更好,使用寿命更高。 相似文献
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采用光学金相、显微硬度等试验方法,对12Cr1MoV和0Cr17Ni12Mo2两种管材的镍基焊缝异种钢接头显微组织,进行焊后状态和高温运行后状态对比分析试验。结果表明,高温运行后,在12cr1MoV侧母材、热影响区,显微组织中出现了碳化物的球化倾向。焊后状态12Cr1MoV侧熔合区存在马氏体层和异相界面,高温运行后出现了明显的碳迁移现象:12Cr1MoV侧半岛熔合区存在的马氏体层,高温运行后也发生碳迁移。高温运行后12Cr1MoV侧熔合区以及半岛熔合区各处显微硬度明显下降。该结果与组织中碳化物的析出和碳迁移、应力松弛以及珠光体中碳化物的球化倾向等不利因素有关。 相似文献
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对Cr12MoV钢与GCr15钢主要性能进行了分析和比较。Cr12MoV钢是一种值得推广的焊管轧辊材料。 相似文献
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采用非平衡磁控溅射法在硬度分别为56HRC和62HRC的Cr12MoV冷作模具钢表面制备Cr/CrN/CrTiAlN涂层,综合分析了涂层的表面性能,并进行了应用试验。实验结果和应用试验表明:Cr/CrN/CrTiAlN涂层能显著提高Cr12MoV钢基体的表面硬度(2550HV25)及承载能力,并与基体较好地结合,从而显著减少了Cr12MoV钢基体的磨粒磨损,耐磨性提高,对于高的基体硬度这一效果更为明显。经Cr/CrN/CrTiAlN涂层的翻边精整冷冲模,较未表面处理模具其使用寿命提高了两个数量级以上。 相似文献
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Isothermal superplastic solid state bonding of 40Cr and Cr12MoV steels based on surface modification
Based on the feasibility of isothermal superplastic solid state bonding of 40Cr and Cr12MoV steels, the surfaces of both steels to be bonded were ultra-fined through high frequency hardening, then the superplastic solid state bonding were conducted, the microstructure and fracture surface of bonded joint were observed and analysed, and bonding mechanisms was researched. The experimental results show that with the sample surfaces of 40Cr and Cr12MoV steels after the high frequency hardening, under the prepressing stress of 56.6 MPa, initial strain rate of 1.5×10~(-2) min~(-1) and at the bonding temperature of 800-820℃, the superplastic solid state bonding can be carried out in about 3.5min, and the joint strength is up to that of 40Cr steel base metal and the radial expansion ratio of the joint does not exceed 6%. The superplastic solid state bonding parameter of both steels is within the ranges of the isothermal compressive superplastic deformation of Cr12MoV steel, and the deformation in Cr12MoV steel side near the interfacial zone of joint presents the characteristic of superplasticity. In bonding process, the atoms in two sides of joint interface have diffused each other. 相似文献
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对经不同工艺深冷处理后的Cr12MoV钢进行了显微组织观察和力学性能检测。试验结果表明,深冷处理可以不同程度地提高Cr12MoV钢的硬度;淬火后进行深冷处理+180℃×8 h回火后没有改善Cr12MoV钢的冲击韧度;深冷处理可明显提高Cr12MoV钢的耐磨性,其中深冷处理6 h的耐磨性提高最为显著,其磨损失重下降了51.2%。 相似文献
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针对Cr12MoV钢轧辊感应淬火易开裂及硬化层深度的问题,研究了预热温度、淬火加热温度、感应圈移动速度和电源频率对Cr12MoV钢轧辊的硬度、开裂和硬化层深度的影响,探索了Cr12MoV钢轧辊具备高硬度不开裂及厚硬化层的方法。结果表明,Cr12MoV钢轧辊调质态硬度低于32 HRC与预热温度高于450 ℃时,能避免淬火开裂;随着感应淬火温度或感应圈移动速度提高,淬火Cr12MoV钢轧辊硬度出现先升高后降低的趋势,但无法明显影响硬化层深度;而随着感应电源频率降低,淬火Cr12MoV钢轧辊硬化层深度明显增加,但对淬火件硬度影响较小。 相似文献