二次过热器炉管的腐蚀损伤分析与表征

采用金相检验、扫描电镜、三维视频系统及能谱分析等方法，对350MW火力发电机组经13万h运行后二次过热器炉管内表面严重腐蚀损伤进行了检测与表征。结果表明，该炉管内表面的损伤主要是由水中的氯离子及溶解氧作用下引起的点腐蚀所致，为此提出了相应的预防措施。     

热水锅炉管道的腐蚀与防护

中原油田供热管理处有三座向生活区供应生产热水的锅炉房 (其热水供应工艺流程见图 1 ) ,多年以来 ,经常出现管道腐蚀穿孔 ,维修工作量大。更新的管道最长使用周期一年半 ,最短使用仅三个月 ,50多米长的管道穿孔有十多处 ,另外 ,因换热器结垢引起的腐蚀也很严重。一年清洗 4次 ,3年更换一次盘管。图 1　改造前热水供应工艺流程图1 固定管板式列管加热器　 2 回流罐　 3 回流泵4 二次供水泵　 5 热水用户Ｚ———蒸汽管道　Ｓ———自来水　Ｒ5 ———供水管道Ｒ6 ———回水管道　Ｎ———凝结水管道1　管道及换热器腐蚀原理1 1　氧腐蚀…     

影响热水锅炉腐蚀的主要因素及水质判定指标

用极化曲线法研究了影响热水锅炉水质腐蚀性的主要因素。根据《均匀腐蚀的十极标准》验证了大连港务局房产公司四工区热水锅炉的补给水和循环水对钢的腐蚀速度均小于０．５ｍｍ／ａ,中属于可用级的,同时也提出了热水锅炉水质腐蚀吕质腐蚀的判定指标,具有一定的实际意义。     

稠油加工装置加热炉炉管腐蚀研究及控制

本文通对稠油加工过程中常减压、丙烷等装置中加热炉管的腐蚀事例的分析和研究,系统地提出了造成碉油加工装置炉管腐蚀的根本原因、规律和特点,并有针对性地提出了检维期间对炉管的腐蚀检测方法,运行期间对炉管腐蚀监测方法,同时根据不同装置炉管的腐蚀程度提出了相应的腐蚀控制和防护方法,经过多年的实际应用,充分证明了所提出的腐蚀机理的正确性及腐蚀检测方法的有效性,同时有效的防腐蚀控制措施,必给装置的长周期安全运行提供了可靠的保障。     

焦化加热炉炉管腐蚀失效分析

应用扫描电子显微镜、能谱分析以及X射线衍射仪对焦化加热炉炉管的高温腐蚀形貌,腐蚀物成分以及物相进行了分析,结果表明,由于炉膛操作温度过高,且燃料中含硫,Cr5Mo钢炉管不但发生高温氧化腐蚀,还发生硫化腐蚀,使破坏加速,最终导致炉管失效.同时提出了预防措施     

炉管弯头冲蚀失效行为分析

对失效的注汽锅炉的弯头样品剖开检查,测量分析了壁面的厚度、硬度、显微组织垢层的成分,尝试阐述其腐蚀过程及腐蚀机理.认为腐蚀坑的演变以及冲刷道的形成在弯头腐蚀受损过程起着关键作用,冲刷腐蚀在弯头总的腐蚀过程中占主导作用.     

硫酸铵结晶厂房腐蚀破坏原因分析及防护

本文介绍硫酸铵结晶厂房部分构筑物、设备基础腐蚀严重，钢筋混凝土遭受腐蚀而剥落，危害厂房的安全使用。分析了混凝土遭受腐蚀的原因，提出了防护措施。     

燃油常压热水锅炉的高温腐蚀破坏

对某燃油热水锅炉发生的过热与腐蚀破坏进行了分析，认为水质超标和过冷沸腾引起的水垢、烟气流场不均引起的积灰和管端伸出长度过长引起的管端过热是引起破坏的主要原因，同时也提出了改进措施.     

不锈钢的腐蚀破坏与防蚀技术（二）缝隙腐蚀

缝隙腐蚀是在电解质溶液(特别是含有卤素离子的介质)中,在金属与金属或金属与非金属表面之间狭窄的缝隙内,由于溶液的移动受到阻滞,在缝隙内溶液中的氧耗竭后,氯离子即从缝隙外向缝隙内迁移,又由于金属氯化物的水解酸化过程,导致钝化膜的破裂而产生与自催化点腐蚀相类似的局部腐蚀。这种腐蚀可能破坏机械连接的整体性和设备的     

蒸汽锅炉炉管爆裂失效分析

    对某烯烃厂爆裂破坏的蒸汽锅炉（F106）炉管,进行了宏观形貌、化学、金相、扫描电镜的分析.结果表明：炉管爆裂的原因是由于炉内爆管处局部温度过高（超温）,并在该温度下长期运行,管壁发生了高温蠕变,晶界出现蠕变裂纹,使得炉管强度降低所致.     

高压锅炉水冷壁管失效分析

借助于光学显微镜和扫描电镜、电子能谱仪对高压汽包锅炉水冷壁管爆破口形貌、组织以及附着的腐蚀产物成分和化学状态进行研究．结果表明，炉水中存在过量游离NaOH和水冷壁管存在局部过热是造成炉管凿槽腐蚀的两个基本原因．提出了炉水中游离碱含量的精确算法并定量分析了一级除盐水电导率与其中游离NaOH含量之间的关系及其对炉水游离碱的影响．补给水品质不良是造成炉水中游离：NaOH过高的主要原因．要防止炉管碱腐蚀就必须保持锅炉受热面清洁，控制炉水游离碱含量，避免炉膛偏燃及火焰冲蚀，消除焊瘤及其它干扰炉水流动的因素．努力提高锅炉补给水品质，将其电导率控制在适当的标准以下尤为重要．     

某油田锅炉腐蚀结垢原因分析及防护对策研究

某油田采油厂锅炉内壁结垢,通过对垢样、水质分析,查明了锅炉腐蚀结垢原因,并提出了防护对策.     

热钾碱脱碳液中304不锈钢换热器管束的腐蚀失效分析

热钾碱脱碳液304不锈钢管束再沸器投用2年后发生了腐蚀泄漏，检查发现腐蚀发生在管子与管板之间的缝隙中.用电化学方法和能谱分析技术，对304不锈钢换热管及16 Mn管板在热钾碱脱碳液中的极化行为及管子表面腐蚀区的腐蚀产物进行了分析，结果表明：换热器管束的腐蚀是由于缝隙内外五价钒浓差造成的16 Mn管板的活化—钝化短路电池所引起，缝隙内闭塞电池的形成加速了缝隙内16 Mn的溶解速度，并使缝隙内介质酸化及Cl-等阴离子富集，导致304不锈钢管子的腐蚀.      

国产奥氏体不锈钢锅炉管与进口管的对比试验

对上海五钢集团公司和日本住友金属公司生产的TP304H,TP347H钢高压锅炉管的化学成分、力学性能以及经不同温度固洛时效处理后的组织和晶粒度进行了对比。进行了不同固溶温度对钢管的晶粒度、力学性能影响的试验。对比和试验表明,日本管在晶粒大小及均匀度方成稍优于上海五钢集团公司的产品,但后者的性能全部符合美国ASME-SAZ13标准、我国GB5310标准和技术协议。     

余热锅炉省煤器管腐蚀原因分析

 对在役使用的余热锅炉省煤器管进行了现场取样,经化学成分分析、机械性能测试,省煤器管束符合材质要求.通过外观检验、壁厚测量、扫描电镜、能谱和X射线衍射,对省煤器管腐蚀原因进行了分析.结果表明,余热锅炉以瓦斯气作为燃料,总硫含量波动大,硫分在燃烧时绝大部分变成了SO2,其中有一部分可进一步氧化成SO3,SO3与水汽作用而在省煤器低温部位凝结成H2SO4.腐蚀产物分析证实蚀坑内腐蚀产物为硫酸铁,管外表面附着物经检测也有其它硫酸盐形式.证实管外表面蚀坑处于易于形成露点的位置管材外表面局部腐蚀是因露点腐蚀造成.露点腐蚀蚀坑深达0.9mm,并已连片出现,难以满足省煤器管使用条件.管内表面腐蚀产物主要为Fe2O3,说明管内表面受除氧水均匀腐蚀.      

锅炉给水系统腐蚀原因分析

凝结水与锅炉补给水中的CO2是给水系统腐蚀的根本原因所在，加氨处理是防止该腐蚀最常用的方法；在给水加氨、且同时存在CO2、有机物（CH3COOH）的情况下，文章推导了给水系统pH值的精确计算方程式，根据300MW、600MW机组给水系统的升温情况，计算出了高温下给水pH值的变化值，并以图示出计算结果；同时简要分析了给水系统的腐蚀原因，提出了相应的应对措施. 