髓腔固位冠不同修复材料和厚度对应力分布的影响

目的 使用有限元方法分析不同修复材料和面空间厚度对髓腔固位冠修复根管治疗后磨牙应力分布的影响.方法 建立下颌第一磨牙牙体缺损髓腔固位冠修复有限元模型,采用4种不同修复材料:2种树脂基陶瓷(Lava Ultimate、Vita Enamic);1种二硅酸锂陶瓷(IPS e.max CAD);1种氧化锆陶瓷(Cercon...     

一种通用粘接剂对不同CAD/CAM可切削材料的短期粘接成绩

[摘要] 目的 评估一种通用粘接剂对于三种不同类型的CAD/CAM可切削材料的短期粘接成绩。方法 制作氧化钇稳定四方相氧化锆陶瓷,纳米复合陶瓷和二硅酸锂玻璃陶瓷试件各20枚,其中前两者进行喷砂处理,后者进行HF酸蚀处理。各组陶瓷再分为2亚组,分别使用（SBU）或不使用（Ctr）通用粘接剂Single Bond Universal。以上表面处理瓷片与复合树脂柱通过树脂水门汀粘接,制作粘接试件,37℃水储24ｈ后测试剪切粘接强度并记录断裂模式。喷砂处理的氧化锆陶瓷和纳米复合陶瓷,以及酸蚀处理的二硅酸锂玻璃陶瓷通过扫描电镜（SEM）观察表面微观形态。结果SEM观察显示酸蚀处理的二硅酸锂玻璃陶瓷,喷砂处理的氧化锆陶瓷和纳米复合陶瓷相对于粗化处理前呈现出粗糙的表面形态。三种经粗化处理的材料使用通用粘接剂表面处理后,剪切强度较未使用者显著增强。结论 通用粘接剂Single Bond Universal能够增强氧化钇稳定四方相氧化锆陶瓷,纳米复合陶瓷和二硅酸锂玻璃陶瓷三种类型CAD/CAM可切削材料的短期粘接强度。     

3种不同材料瓷贴面临床修复效果的文献分析

以瓷贴面修复为代表的微创、无创修复理念日益推广.不同材料的瓷贴面在临床修复效果上表现出一定的差异性.本文参考美国公共健康协会(United States Public Health Service,USPHS)的评价标准,通过文献的回顾,分析比较常见的3种不同瓷贴面材料(氧化锆、玻璃陶瓷和长石陶瓷)的临床修复效果,为临床提供参考依据.     

一种新型牙科二硅酸锂玻璃陶瓷的微观结构分析

目的:分析牙科二硅酸锂玻璃陶瓷的微观结构,探讨其可能的自增韧机制。方法:使用X射线衍射仪分析一种新型二硅酸锂玻璃陶瓷及IPS e.max Press LT和MO瓷块的物相组成,并使用扫描电镜观察其表面特征和裂纹扩展方式。结果:3种玻璃陶瓷的主晶相均为Li2Si2O5,次晶相均为Li2SiO3和Li3PO4。Li2Si2O5晶体均呈棒状,交错排列,形成互锁微结构。新型玻璃陶瓷的晶体尺寸大于LT和MO瓷块,其表面孔隙缺陷较后两者少而深。裂纹在这3种玻璃陶瓷中主要沿着晶体间较薄弱的玻璃相扩展。结论:新型玻璃陶瓷与IPS e.max Press LT和MO瓷块的微观结构相似,长棒状的Li2Si2O5晶体所形成的互锁微结构,以及内部的残余应力可对其起到增强增韧的作用。     

不同瓷层厚度对全瓷冠内部应力分布规律影响有限元分析

目的    探讨不同饰瓷和核心瓷牙合面厚度对双层结构氧化锆全瓷冠内部应力分布规律的影响,为临床修复设计提供依据。方法    本研究于2012年3—7月在清华大学计算机教研室进行。利用螺旋CT断层图像,构建上颌第一磨牙氧化锆全瓷冠（核心瓷层和饰瓷层）、黏结剂层、牙体组织、牙根、牙周膜、牙槽骨6部分的三维有限元模型,设计垂直集中载荷600 N的加载方式,观察不同饰瓷牙合面厚度（V）与核心瓷牙合面厚度（C）两因素变化对全瓷冠的最大主应力（S1）分布情况。结果    随着饰瓷厚度增加,饰瓷本身的应力先减小后上升,即饰瓷厚度为0.7 mm时,S1为73.20 MPa;厚度升至0.9 mm时,S1下降至54.56 MPa;厚度升至1.7 mm时,S1则上升至60.16 MPa。而随着核心瓷厚度增加,核心瓷的应力在减小,即核心瓷厚度为0.3 mm时,S1为116.40 MPa;厚度升至1.3 mm时,S1下降至4.17 MPa,其应力峰值下降幅度为96.75%。结论    对全瓷冠的应力分析,得出双层全瓷冠的V和C范围：0.9 mm ≤ V ≤ 1.5 mm,C≥0.5mm。这就要求在全瓷冠临床预备过程中,必须留出至少1.4 mm的空间,即为两者最低限之和。     

牙科二硅酸锂玻璃陶瓷材料机械残余应力的拉曼光谱分析

目的使用拉曼光谱技术研究静态加载对二硅酸锂玻璃陶瓷（LDG）晶相改变及内部机械残余应力的影响。方法制作LDG盘状试件,采用双轴弯曲法对试件分别进行100和400 N预加载。使用激光显微共焦拉曼光谱仪785 nm波段入射激光扫描两次预加载后试件中央区2 mm×2 mm区域。根据特征峰的位移反映材料内部应力变化情况,绘制拉曼应力图。结果 LDG拉曼光谱在413 cm^-1波段存在Si2O5基团的特征性峰。特征性拉曼峰位置的改变可有效反映内部残余应力的变化。100 N预加载后试件应力分布整体比较均匀,413 cm^-1附近的拉曼峰分布在413.2⁴13.6 cm^-1,存在较多应力集中点。400 N预加载后试件的残余应力分布不均匀性增加,特征性拉曼峰位置分布范围扩大至约1.5 cm^-1(413.1⁴14.6 cm^-1),应力的集中点更为明显,出现应力集中区。结论通过拉曼光谱技术证实了LDG受静态加载后存在机械残余应力,且随着载荷的增加残余应力更加显著。     

一种新型牙科二硅酸锂玻璃陶瓷的制备及性能分析

目的:介绍一种新型牙科二硅酸锂玻璃陶瓷的制备方法,并对其性能进行比较分析。方法:用烧结法二次着色工艺制备A2色新型玻璃陶瓷。对新型玻璃陶瓷和IPS e.max Press瓷块(LT A2、MO1和HO1)的弯曲强度、密度、弹性模量、硬度、断裂韧性、透明度及微观结构进行测量分析。结果:新型玻璃陶瓷除弯曲强度(315 MPa)低于MO瓷块(338 MPa)外(P<0.05),其余各项机械性能均与LT和MO瓷块相近(P>0.05)。新型玻璃陶瓷的透明度TP值(21.2)高于HO瓷块(16.5),但低于LT(27.8)和MO瓷块(27.5)(P<0.05)。新型玻璃陶瓷和IPS e.max Press瓷块的微观结构均表现为棒状的Li2Si2O5晶体交错排列,形成互锁微结构。结论:新型玻璃陶瓷的机械性能和微观结构与IPS e.max Press相近,透明度介于MO和HO瓷块之间,能满足临床要求。     

前牙超薄瓷贴面美学修复临床效果评价

目的    评价超薄瓷贴面用于前牙美学修复的临床效果。方法    对2012年2月至2013年2月于南京市口腔医院口腔修复科就诊的54例要求改善前牙美观患者的126颗前牙,采用IPS e.max Press热压铸二硅酸锂玻璃陶瓷系统高半透性HT色系瓷块制作超薄瓷贴面,口内试戴满意后用光固化树脂黏结剂黏固。修复完成后第1、6个月及第1、2、3、4、5年复诊,参照改良美国公共卫生署（USPHS）评价标准,从继发龋、边缘适合性、外形、颜色匹配和破裂等方面对临床效果进行评价。结果    本研究共制作了126颗超薄瓷贴面进行前牙修复。修复完成后1个月复诊,2颗贴面（1.6%）颜色匹配为B级,其余指标均达A级。修复完成后6个月、1年和2年复诊,所有修复体各项指标均达A级。修复完成后3年复诊,2颗贴面（1.6%）边缘可探及间隙,边缘适合性评为B级。修复完成后4年复诊,2颗贴面（1.6%）切端折裂1 mm,破裂指标为C级。修复完成5年复诊,1颗贴面（0.8%）失访;1颗贴面（0.8%）远中切角部分折裂,破裂指标为C级;5颗贴面（4.0%）边缘有较明显的轻度着色,颜色匹配为B级。所有患牙修复后均无牙髓敏感症状、未见继发龋和牙龈炎。结论    超薄瓷贴面的透光性极佳,颜色自然协调,边缘适合性非常好,临床效果令医患满意,是一种理想的前牙美学修复方法。     

不同基底冠材料对上颌中切牙全瓷冠受载应力分布的影响

目的：研究上中切牙不同基底冠材料全瓷冠受载时的应力分布特点。方法：运用逆向工程软件构建上颌中切牙全瓷冠（双层冠结构）的三维有限元数值模型,选择氧化锆全瓷冠、氧化铝全瓷冠为实验组,贵金属烤瓷冠为对照组,施以不同部位静态载荷模拟加载,分析其应力分布趋势的异同。结果：应力分布云图显示,不同基底冠材料的全瓷冠应力分布趋势相同,载荷区和全冠颈缘为应力集中区,其中应力极值点位于载荷点。不同基底冠材料全瓷冠的应力值不同,随着材料弹性模量的增加,基底冠的等效应力极值相应增加,而饰面瓷则适当减小;基底冠弹性模量的增加也会使得基底冠与预备体界面、基底冠与饰面瓷界面以及邻面颈缘的张应力显著提高,饰面瓷的张应力则稍有下降。结论：高弹性模量基底冠可降低上中切牙全瓷冠饰面瓷的折裂风险。     

不同加载条件下RPI卡环固位可摘局部义齿的三维有限元分析

目的:分析RPI卡环固位可摘局部义齿在垂直、水平和斜向加载条件下义齿的基牙及基托下支持组织的应力分布情况。方法:利用CT图像建立RPI可摘局部义齿的三维有限元模型,通过三维有限元分析法计算不同加载条件下RPI可摘局部义齿的应力。结果:垂直加载的应力集中部位和应力峰值与水平、斜向加载的结果不同,水平与斜向加载的应力集中部位近似,斜向加载更易产生应力集中。结论:临床设计RPI卡环固位时应充分考虑水平与斜向力的作用。     

Finite Element Stress Analysis of Tooth-to-Implant Fixed Partial Denture Designs

Purpose The purpose of this study was to conduct a three-dimensional finite element stress analysis to compare models representing a natural tooth and an integrated implant connected with rigid and nonrigid prostheses. Materials and Methods The mathematical models described an integrated implant connected to a second premolar tooth with a three-unit metal-ceramic fixed partial denture. In one model, the tooth and implant were rigidly connected, and in the other, a nonrigid connection was assumed. From a simulated vertical load the computer generated resultant stress contours and values (compressive and tensile) in horizontal and vertical dimensions. Results A comparison of the magnitude and pattern of stresses generated in the models shows minimal differences. Although the maximum stress values were slightly higher in some areas of the rigid prosthesis model, the differences were negligible. Conclusions Based on the similarities in both the patterns of stress contours and the stress values generated in the two models, advocating a nonrigid connection because of a biomechanical advantage may be erroneous.     

三维有限元法对多基牙固定桥的应力分析

目的：分析多基牙固定桥修复的受力情况。方法：采用三维有限元方法，通过改变基牙数目与牙槽骨的支持高度建立八个有限元模型进行应力和位移的计算分析。结果：牙槽骨高度降低条件下基牙牙周膜的应力值增大；固定义齿修复后，牙周支持组织的应力值下降；随着基牙数目的增多，牙周支持组织的应力值及牙齿在垂直方向的位移值降低，但单纯增加基牙的数目不会导致支持组织的应力明显地相应减少；与垂直向载荷相比，斜向载荷易导致支持组织的应力集中，应力分布规律有明显改变。结论：本实验结果为固定义齿的设计提供了参考依据。     

Evaluation of Stress Distribution in Bone of Different Densities Using Different Implant Designs: A Three-Dimensional Finite Element Analysis

A key factor for the success or failure of a dental implant is the manner in which stresses are transferred to the surrounding bone. This depends on the type of loading, bone–implant interface, the shape and characteristics of the implant surface and the quality and quantity of the surrounding bone. This study was done to evaluate the pattern of stress distribution with two different implant designs in four different densities of bone using 3D finite element analysis. Graphic pre-processing software Ansys version 10 was used for creating the geometric configuration of a section of the mandible with a missing first molar. Eight 3D models of this section restored with implant-supported all ceramic crowns were created. Four of these models were created to simulate a single threaded implant placed in four different densities of bone (D1, D2, D3 and D4). The other four models were created to simulate a single cylindrical implant placed in four different densities of bone (D1, D2, D3, and D4). The Poisson’s ratio (μ) and Young’s modulus (E) of elasticity of the material were incorporated into the model. An average vertical load of 400 N was applied on the occlusal surface of the first molar between the buccal cusp, central fossa and the marginal ridge. Maximum Von Mises stresses in all the eight models were observed at the crestal region or neck of the implant. The stresses observed were more for the threaded implants in all the four densities of bone when compared to that of the cylindrical implants. The study concluded that the cylindrical implant design was more favorable in softer bone than the threaded implant design.     

加载方向对Spline种植体-基桩界面应力分布的影响

目的:研究加载方向对Spline种植体-基桩界面应力分布的影响。方法:利用3D-FEA方法分析比较Spline种植体-基桩界面各部件在施加四种不同方向100N载荷后的应力分布情况。结果:随着加载角度的增加,种植体、基桩及中央螺钉上的应力值均增加,不同方向载荷下种植体上的最大应力值均位于Spline突起的根部。结论:斜向载荷对Spline种植体-基桩连接界面的应力影响较大。     

分割式和普通可摘局部义齿三维有限元模型的建立

目的 较为快捷、精确地建立部分上颌骨以及可摘局部义齿三维有限元模型.方法 应用薄层CT扫描技术和Mimics软件,Pro/Engineer软件以及ANSYS Workbench软件对49张CT断层影像进行分析处理.结果 建立了两种精确的上颌可摘局部义齿的三维有限元模型.结论 利用Pro/Engineer软件完成上颌义齿模型的制作,可减小建模难度;ANSYS Workbench软件可提高有限元分析效率,适用于口腔医师对有限元模型前期以及后期的处理.     

Finite Element Stress Analysis of Diastema Closure with Ceramic Laminate Veneers

Purpose: The purpose of this study was to use finite element stress analysis to examine the relative importance of variables such as porcelain laminate veneer (PLV) extensions, loading angle, and loading level for the case of feldspathic ceramic veneering of teeth to manage diastema. Materials and Methods: A 3D maxillary central incisor including its internal anatomy and morphology was constructed with ANSYS software for different extensions of PLV. Internal boundaries defining the dentinoenamel junction, the pulp‐dentinal junction, the interface between the enamel‐luting cement, and the porcelain‐luting cement were well defined. The von Mises stresses distribution and stress intensity were analyzed on the free extension of PLV for varying extensions, various angulations (0°, 30°, and 60°) on the incisal edge, and for different loading levels (50, 150, and 250 N). Results: The numerical values of stress were recorded. A significant difference in stress was observed. Increased stresses occurred with increased extensions, angulations, and loading levels. At 0° angulation, compressive stresses were visualized in finite element analysis for various magnitudes of force. Higher stress values of 182 MPa and 211 MPa were obtained for the 2.5‐mm extension in the mesial surface and in both proximal surfaces for 0° angulation at 250 N magnitude of force. The stress occurring at 30° and 60° angulations was the combination of compressive and tensile stress. Higher values of 261 MPa and 232 MPa were observed when forces were applied on the mesial extension of the PLV and on both the proximal surfaces for 2.5 mm at 30°, 250 N magnitude of force. A maximum stress value of 507 MPa was observed when PLV were increased in mesial width by 2.5 mm for 60° angulation at 250 N magnitude of force. Conclusion: The extensions of PLV in diastema closure have more of an esthetic than functional consideration, but critical factors such as angulations and the loading level acting on the free extension of PLV are important.     

不同直径种植体与天然牙联合支持固定桥的应力分析

目的:通过三维有限元方法研究种植体直径对天然牙种植体联合固定桥周围骨组织应力的影响。方法:CT扫描获得志愿者DICOM数据,通过Mimics软件、Imageware逆向工程软件及ANSYS软件处理,先建立左侧下颌第二前磨牙和第二磨牙支持的天然牙固定桥三维有限元模型,用不同直径种植体替换下颌第二磨牙得到一系列种植体-天然牙联合支持式固定桥的三维有限元模型。分别在垂直向和斜向45°集中加载下,对比分析天然牙及种植体周围的应力分布情况。结果:相同加载条件下,不同模型的第二前磨牙(天然牙)颈部应力无明显区别。对联合支持式固定桥,当种植体直径由3.5 mm增加为4.3 mm时,种植体颈部和基台的应力明显降低(近1/2);随种植体直径增加,2处应力也继续降低,但降低的幅度明显放缓。结论:随着种植体直径的增大,种植体颈缘处骨组织及基台的von Mises应力逐渐减小,但对天然牙周围的应力影响较小。斜向载荷时,天然牙、种植体周围骨组织及基台受到的von Mises应力显著增大,更易导致固定桥修复的失败。