大圆角吊臂腹板局部稳定临界应力的计算

前言有关在弹性约束边界条件下,腹板局部失稳临界应力计算一般方法,已在“箱形伸缩臂腹板局部稳定临界应力的计算”一文中已作了全面的介绍,并且本人已在多次实际设计中予以应用,实测证明效果较好,故在这里基本上仍然沿用上述理论。本文的着重点在于针对大圆角吊臂的特点,论述大圆角对腹板局部失稳的弹性约束作用     

伸缩臂腹板局部稳定性计算方法研究

解析法以其方便、简洁、程序化强的特点在伸缩臂腹板局部稳定性分析中被广泛应用.对于由不同厚度板组成的腹板,解析法通常取板厚平均值来计算其局部稳定性,计算结果偏于保守.为了寻求更为精确的等效板厚计算方法,本文提出一种对腹板上下槽板按不同权重系数进行加权平均的算法,采用有限元法验证算法的计算精度,并给出较为符合实际情况的权重...     

箱形伸缩臂的设计计算

现有的自行式起重机的箱形伸缩吊臂,处于悬置状态下工作。起重机卷扬与回转作业时,吊臂在两个方向承受压缩与弯曲的联合作用,同时,吊臂是薄板结构,其破坏主要是由于薄板屈曲所至。箱形伸缩吊臂的力学分析,要精确求解的很繁难的。本文企图通过一系列的假设,抓住主要矛盾,把问题简化到能够用常规手段进行设计计算。设计计算的内容包括:确定计算工况和载荷组合,验算强度、稳定和刚度。下面分别叙述。     

起重机箱形伸缩臂强度起重量的计算

本文按二阶强度理论分析汽车起重机箱形伸缩臂强度起重量的计算过程,用虚功原理计算起重臂的挠度,并将其代入强度条件,比较准确地计算强度起重量。     

箱形伸缩臂的优化设计

在保证安全的前提下,怎样使汽车起重机伸缩臂的重量最轻?为了能用电子计算机解决这个课题,可以把它作为一个数学规划问题来处理。     

箱形吊臂腹板局部稳定性

以往在分析箱形吊臂腹板的局部稳定性时,认为腹板与盖板交接的纵向棱边为铰支。本文则考虑盖板的约束作用,提出约束效用系数η。η的大小由盖板的旋转刚度所决定,即由盖板对腹板的厚度比、宽度比和应力状态所决定。文中对腹板的初始缺陷的影响作了分析,最后推荐确定安全储备的公式。为计算方便,给出了图表,并有计算实例。     

吊车梁腹板局部承压应力的计算

根据以前的有限元分析结果,本文对吊车梁腹板在轮压作用下的局部承压应力,采用半无限平面上无限长梁作用法向集中力的问题的模型进行求解。这个问题早在70多年前已由前苏联学者获得了级数形式的解,并由级数解反推出闭合解,解答过程非常复杂繁冗。本文介绍了一个新的简单解法,直接利用Flamant解,建立无限长梁的平衡微分方程和梁与半无限平面的变形协调方程,进行Fourier变换,联立Fourier变换后的方程求解,然后进行Fourier逆变换,方便地求出半平面体上表面的位移和应力以及无限长梁的剪力和弯矩的积分表达式。理论解与前人结果一致,应用于吊车梁所求出的等效承压长度,与有限元分析结果接近。本文提出了修改等效承压长度的计算公式的建议。     

起重机箱形伸缩臂综合优化设计的研究

本文分析了现行的吊臂结构优化设计思想和方法,发现了其本质的不足和缺欠;提出了一种综合考虑承载能力和造价指标的新的吊臂结构优化设计模型——B-P问题。B-P问题以单位造价下的承载力作为吊臂结构设计的评价指标(目标函数),从根本上解决了现行的吊臂结构优化设计数学模型中因单纯追求重量最轻所遇到的无法确定合理的设计工况和设计载荷(起重量)的问题。     

箱形伸缩吊臂计算的有限元法

1 前言多级伸缩臂在建筑机械中应用相当广泛,例如,液压汽车吊的吊臂、液压升降台的多级伸缩油缸都属于这类结构。因此,介绍这类结构的计算方法也较多。这些方法的共同点是在计算吊臂顶端位移和各节臂根部应力时,先不考虑轴向力的影响,然后再乘上挠度和应力放大系数1/(1—P/P(?)),式中     

起重机伸缩臂局部稳定性研究

采用有限元法和解析法对箱形伸缩臂局部稳定性进行比较分析。有限元法分析中的约束条件重点考虑了相邻臂节间的滑块作用,分析结果表明,滑块与下盖板的接触条件对板的局部稳定性有很大的影响。解析法的分析结果接近于有限元法中滑块最不利接触条件的分析结果。     

起重机伸缩臂局部稳定性研究

采用有限元法和解析法对箱形伸缩臂局部稳定性进行比较分析。有限元法分析中的约束条件重点考虑了相邻臂节间的滑块作用，分析结果表明，滑块与下盖板的接触条件对板的局部稳定性有很大的影响。解析法的分析结果接近于有限元法中滑块最不利接触条件的分析结果。     

多边形伸缩臂局部稳定性问题的有限条法计算

一、前言在轮式起重机伸缩吊臂的设计中,吊臂腹板的局部稳定是一个受到普遍重视的问题,随着起重机向大吨位方向发展,这一问题已显得越来越突出。为此,我们开展了用有限条法计算吊臂局部稳定问题的研究。通过考核和实例计算表明,它具有以下一些优点:1)可以把腹板和盖板作为一体来考虑,也可以将整个截面作为一体进行考虑,从而避免了单独计算腹板时板边约束条件难以精确计算的缺点。对于加筋和贴板的截面也可以方便地处理。2.)我们使用了沿板宽应力线性分布的板条元素,特别适于处理吊     

伸缩臂的套叠长度计算

本文从工程实用出发,沿用了国内有关的半经验公式,推导了“计算套叠长度”的计算方法。     

伸缩臂液压缸的稳定性计算

讨论了轮式起重机伸缩臂倒置伸缩液压缸的稳定性的计算方法。在考虑缸筒对活塞杆的约束作用时,不仅考虑了缸筒的弯曲刚度,还计入了液压油对缸筒弯曲刚度的影响,从而使计算结果更接近实际情况。最后还给出了计算程序框图,以便应用时参考。     

具有伸缩液压缸的起重机伸缩臂之整体稳定牲

起重机伸缩臂通常由多级不同截面尺寸的筒式臂节套接而成，由内置液压缸驱动并承受轴向力，伸缩臂本身并不直接承受轴向力，因而不应以阶梯柱模型计算其整体稳定性。建立涉及伸缩液压缸支撑作用的多节伸缩臂稳定性分析模型，给出相应的欧拉临界力解析表达式，并将之与阶梯柱模型的解进行比较。比较结果表明：在液压缸不首先失稳的条件下，涉及伸缩液压缸作用的伸缩臂之欧拉临界力大于阶梯柱模型的欧拉临界力。     

造桥机高腹板箱形截面主梁结构优化设计计算

本文利用大型通用有限元软件ANSYS优化设计模块,对造桥机的高腹板箱形截面主梁进行参数优化设计,在满足刚度与强度设计要求下,以主梁重量为优化目标,优化后的主梁用钢料比原设计少8.75%.     

箱型伸缩臂的挠度计算

本文通过对伸缩臂结构的臂节的受力进行总结和分析,将不同臂节的受力状况概括为典型臂节的受力模型.并沿用普遍采用的放大系数法,对伸缩臂挠度的计算方法进行了探讨,得出的计算结果较以往普遍采用的当量惯性矩计算方法精确.可用于计算汽车起重机、高空作业车等具有箱型伸缩臂结构的刚度校核.