国产SA-335P92钢的焊接工艺性能

新型马氏体耐热钢SA一335P92以其卓越的抗高温蠕变性能被广泛用于超超临界机组中。文中对国产SA-335P92钢的焊接性进行了试验研究,通过斜Y形坡口焊接裂纹试验和再热裂纹试验等确定了国产SA-335P92钢的预热温度和焊后热处理温度。然后选择合适的焊接材料和焊接工艺进行焊接试验,通过焊接接头的力学性能等试验证明国产SA-335P92钢能够满足使用性能的要求。     

超超临界火力发电机组SA-335P92钢焊接质量控制

超超临界机组在我国运用得越来越多,作为超超临界机组主蒸汽、再热蒸汽热段管道、高温过热器集箱以及高温再热器集箱最常用的钢材SA-335P92,由于其首次运用于国内电站锅炉,其焊接质量控制受到了各大电厂及各大电建单位的重视。文中主要从SA-335P92钢焊接前的工艺评定准备、焊工培训、技术准备、坡口加工等方面简单介绍了从SA-335P92钢焊接前的准备工作,同时简单介绍了超超临界机组安装过程中,SA-335P92钢现场焊接的主要方法及主要焊接工艺,列出了SA-335P92钢现场焊接过程中热输入控制、层间温度控制以及层间清理等方面应该注意的问题。文中还简单介绍了SA-335P92钢焊后热处理工艺、热处理时机、现场常用的热处理方式以及热处理过程中应注意的一些问题。此外,文中还根据超超临界机组现场安装的特点,简单介绍了SA-335P92钢焊缝在无损检测、硬度测试、金相分析等方面应注意的一些问题。     

超超临界机组主蒸汽P92钢的焊接

根据华能玉环电厂超超临界机组主蒸汽管道P92钢的现场焊接实践,详细介绍了P92类新型铁素体耐热钢的焊接技术要点以及改善焊缝金属韧性、减小HAZ软化及Ⅳ型裂纹的具体措施.通过采用性能优良的焊材,采取"小线能量、快速连弧、小摆幅、薄焊层、多层多道焊"的操作方法,严格控制预热温度和层间温度,采用分区加热的热处理工艺,全过程旁站监督控制,从而得到了优良的焊缝.     

超超临界机组用SA335- P92厚壁管埋弧自动焊工艺

超超临界发电机组的发展,使得SA335 - P92钢管的用量越来越大.通过采取严密的工艺措施,保证了SA335 - P92钢管的埋弧自动焊的各项性能,保证了机组的安全运行.     

SA-335P122在超超临界锅炉中的应用

通过斜Y坡口裂纹试验和热模拟试验,确定了SA-335P122的预热温度和热处理规范,并通过对SA-335P122焊接性能分析和焊接材料的合理选用,成功地完成了玉环1000MW超超临界锅炉主蒸汽管道φ559mm×102mmSA-335P122的焊接。     

超超临界机组P91/P92钢安装过程质量控制

针对P91/P92钢材在安装过程中遇到的一些问题:安装前,检测P91/P92母材硬度偏低、坡口端面有分层折叠现象;在设备运行时,P92钢焊缝表面发现微裂纹;在焊接过程中,预热温度不足导致根部裂纹,充氩不良根部发生了氧化发渣,操作不当产生了层间裂纹,单层焊道太厚引起焊缝冲击韧性降低,局部返修后未做热处理出现了裂纹;在热处理阶段,热电偶连接方式和加热方式不当造成硬度超标;在检测阶段,常规超声检测产生了缺陷漏检.针对上述问题,提出在安装前管材应加强硬度检测,设备焊缝应进行磁粉抽检;在安装过程中注意焊接充氩、焊接收弧、焊接线能量和热处理工艺的控制;在安装完毕超声检测时应注意P92钢材的特点.经过分析总结,为同类情况的安装施工做一个借签,减少类似缺陷和事故的发生.     

厚壁P92钢管道焊接热处理工艺试验研究

1 000 MW超超临界火力发电机组主蒸汽厚壁P92钢管道焊接热处理是火电建设工程中技术难度较高的一类问题,尤其是壁厚>100 mm的P92钢管道焊接热处理。文中结合某1 000 MW超超临界二次再热火电机组118 mm壁厚的主蒸汽P92钢管道的焊接热处理,焊接热处理过程中严格执行焊接工艺,并采用中频感应加热的方法对试样管进行了焊后热处理,热处理后焊接接头的硬度值、金相组织、力学性能数据完全满足P92钢的性能要求。该厚壁P92钢管道焊接热处理工艺方案可为后续同类型部件的焊接热处理提供借鉴。     

超超临界机组P92钢焊口超标缺陷分析

主要介绍了某电厂超超临界机组P92材质焊口超声波检验发现超标缺陷,根据缺陷分布及状态,分析了缺陷性质、产生原因等,为同类型材质管道的焊接质量控制提供了借鉴和参考.     

电站施工现场SA-335P92大径厚壁管焊缝热处理质量控制

本文结合电站热处理施工特点和现场实际情况,从焊前预热、焊接过程保温、焊件后热、焊后热处理过程、热处理检验几个方面阐述了现场P92大径厚壁管焊缝热处理的质量控制。     

小直径SA-335P92钢管细丝埋弧焊工艺及性能

分析小直径SA-335P92钢管焊接工艺方案,阐述目前焊接工艺中存在的问题,提出一种新组合焊接工艺——手工氩弧焊+细丝埋弧焊用于小直径SA-335P92钢管的焊接。以SA-335P92钢管为试验材料进行新焊接工艺试验,并对焊接接头进行力学性能试验和宏观、微观组织分析。结果表明,焊接接头的抗拉强度、冲击、硬度等性能均能满足SA-335P92母材的要求,焊缝和热影响区的微观组织与SA-335P92母材的组织同为回火马氏体。     

USC机组耐热钢P92焊接接头力学性能

通过冲击试验和硬度试验并结合扫描电镜观察,研究热处理前后P92钢焊接接头的韧性和硬度变化,结果表明:P92钢焊态接头韧性较差、硬度较高,经过焊后热处理后焊接接头的冲击韧性明显提高、硬度显著下降。焊后热处理能够明显改善P92钢焊接接头的性能,而较大的焊接热输入是导致P92钢焊接接头性能差的主要原因。     

回火和时效对SA335 P92钢焊接接头力学性能的影响

系统研究了不同回火和时效工艺对SA335 P92钢焊接接头力学性能的影响。结果表明,SA335 P92钢焊接接头760℃回火后的硬度和冲击性能均优于740℃回火处理和三次修复;相同应力下,三次修复试样的蠕变断裂速率显著快于另两种工艺试样,这表明SA335 P92钢焊接接头修复次数不应超过两次。经回火处理后,焊缝力学性能随时效时间延长降低;时效导致热影响区的软化区从距熔合线3 mm移到距熔合线2 mm处。     

P92钢的焊接连续冷却转变曲线

利用热膨胀法,通过Gleeble1500热模拟机测定了P92钢焊接连续冷却转变过程中的膨胀曲线。采用共聚焦显微镜,扫描电镜对不同冷却速度下的试样进行显微组织观察及分析;利用显微硬度计测量了不同冷速下的显微硬度。通过对P92钢连续冷却特性分析和比较得出P92钢的焊接连续冷却转变曲线(SH-CCT曲线)。结果表明,P92钢的焊接CCT曲线分为两个区域,在高温区的类珠光体转变区,在低温区的马氏体转变区。P92钢在0.01~0.1℃/s的冷速范围内获得类珠光体+马氏体+残留奥氏体的混合组织;当冷却速度大于等于0.5℃/s时,获得马氏体与残留奥氏体的混合组织。     

磁粉检测技术在SA335P92钢焊缝检测中的应用

临界锅炉主蒸汽、热段等管件主要部件选用SA335P92材料。SA335P92为马氏体钢,在焊接过程中既有冷裂倾向,又有热裂倾向。特别是在焊接接头的收弧部位,弧坑裂纹等危险性缺陷极易产生。就SA335P92钢焊缝表面和近表面收弧部位的磁粉探伤技术应用情况进行了探讨,提出了避免收弧部位产生裂纹的控制措施。     

P92钢中频弯管工艺试验

P92钢中频弯管工艺的核心是弯前管子壁厚测量、弯曲方向确定,弯制温度为980-1020℃,弯管推制速度控制在8-20 mm/m in,弯后进行1040-1080℃正火＋750-780℃回火处理。经检测表明,按规定工艺弯制的P92钢管力学性能、显微组织均达到了使用性能要求。     

影响P92钢焊缝冲击韧性的焊接工艺

P92钢是新型铁素体耐热钢,已广泛应用于超(超)临界燃煤发电机组。相比其他铁素体耐热钢,P92钢具有更高的高温强度和蠕变性能,其抗热疲劳性、热传导系数和热膨胀系数远优于奥氏体不锈钢,抗腐蚀性和抗氧化性优于其他9%Cr的铁素体耐热钢。P92钢的焊接技术已较为成熟,但其焊接接头易出现焊缝冲击韧性偏低的问题。影响P92钢焊缝金属冲击韧性的主要因素是焊接热输入。细焊条、薄焊层、多层多道焊,适当的预热温度、层间温度,足够的高温回火温度和恒温时间,是保证焊缝冲击韧性的有效措施。     

SA335P91钢的焊接工艺

ＳＡ335Ｐ91钢是一种改进型的 9Ｃｒ- 1Ｍｏ钢 ,是由美国橡树岭国家试验室 (ＯＲＮＬ)和美国燃烧公司(ＣＥ)研究开发的 ,它是一类在 9Ｃｒ- 1Ｍｏ钢基础上加入了Ｖ、Ｎｂ、Ｎ、Ｔｉ、Ａｌ合金元素的改进型新钢种。由于该钢种具有良好的抗高温氧化和抗蠕变性能 ,同时热强性好 ,能有效地减轻结构自重 ,因而近几十年应用在美、欧、日等发达国家的电站设备中。我国也从 2 0世纪 90年代中期引进了该钢种 ,并应用于十余座火力发电厂中 ,但由于Ｐ91钢属马氏体钢 ,具有一定冷裂倾向和接头脆化倾向 ,因而对焊接工艺和热处理工艺有严格的要求 ,操作技…     

1000MW超超临界机组用P92耐热钢高温服役后的性能

对某电厂超超临界机组运行达到16000 h的新型铁素体耐热钢P92取样管段进行拉伸、冲击性能、断口特征、显微组织、扫描电镜、能谱、碳化物转移、X射线衍射、透射电镜等分析。研究结果表明,P92运行16000 h后室温抗拉强度和规定非比例延伸强度分别达703 MPa和543 MPa,依然保持在较高水平,满足ASME SA335 P92性能要求;高温(600℃)的规定非比例延伸强度值满足GB5310对10Cr9MoW2VNbBN的技术要求;冲击吸收能量在160 J以上,冲击韧性未明显降低;冲击试样的断口显示出韧性断口的宏观特征,纤维区分布着大小相对均匀的等轴韧窝,并且韧窝中存在析出相粒子;析出相主要为M23C6型碳化物,在晶界不断的集聚长大,其次为弥散分布的颗粒状MX相,即Nb,V(C,N),还含有Fe2W型Laves相,尺寸细小且相对稳定。