回转窑窑口筒体的更换

对于新型干法窑来讲 ,其窑口具有如下特点 :①窑口热流量大 ,冷却带很短甚至没有 ,窑口环境十分恶劣（出窑熟料１３００℃～１４００℃ ,二次风温１０００℃～１２００℃） ;②产量大 ,窑口材料磨损加剧 ,容易造成窑口筒体的过热变形 ;③筒体温度高 ,热膨胀大 ,材料强度衰减严重 ;④操作稍有不慎 ,窑头容易出现正压。因此 ,其窑口筒体的寿命相对较短。我厂拥有两条ＲＳＰ型预分解窑（规格Φ４×６０ｍ） ,运行近１０年已更换过４次窑口筒体。现把我们的做法做一下简单总结 ,以期能成为引玉之砖。窑口筒体的更换可简单分为备件准备、窑筒体划…     

回转窑窑口筒体变形及改进

我公司有２台Φ３．２m×５２m带五级旋风预热器的回转窑,产量６００t／d。由南京水泥设计院设计,洛阳矿山机械厂制造,１９９４年１２月投入试运转。１使用中出现的问题设备从１９９４年１２月至１９９５年６月运行基本良好,但从１９９５年７月开始,回转窑窑口筒体出现局部变形,最终导致窑口经常掉砖、窑口护板脱落、窑头密封不好,容易漏料。２窑口筒体变形原因分析１）出窑熟料温度高。由于工艺方面决定,出窑熟料温度１０００℃左右。窑口筒体是由Q２３５－A钢板卷制焊接而成,厚度为５０mm,高温后表面氧化,氧化层不断脱落,筒…     

回转窑筒体更换经验

水泥回转窑筒体是由钢板卷制面成，生产时窑内温度高达1600℃。为保护筒体并减少热损失，筒体内壁砌有耐火砖。在实际使用过程中,如果耐火砖磨蚀过薄，会出现筒体受热而产生裂纹，或造成窑头短节烧成喇叭口，这时就必须更换损伤部分的筒体.我公司部有多次更换筒体的实践，如1988年更换^#1线回转窑窑口短节，1995年更换^#1回转窑Ⅱ、Ⅲ档之间筒体段节，2000年1月份又更换^#1线回转窑窑口短节，2001年1月份更换^#2线回转窑窑口短节等。本文就更换回转窑筒体的经验和一介绍，供参考。     

回转窑轮带下筒体更换体会

我公司现有２条湿法回转窑，其中１台是１９６１年投产的Φ３．３m／２．７m／３．１m×９５m从捷克引进的窑。从１９９５年起我公司先后４次对该窑１号、２号、４号、５号（按从窑头往窑尾的顺序）轮带下筒体和垫板进行了更换。１问题该窑轮带结构是中空箱形，活套在筒体上，并适当留有间隙。垫板一端与筒体焊接，另一端自由，焊缝交替排列，挡铁焊在垫板的自由端。轮带与垫板预留间隙过小，造成筒体膨胀受限，而产生颈缩现象。４号轮带处颈缩最大达４０mm，使窑内耐火砖使用周期缩短（最长３０d，最短只有５d），严重制约了生产。由于筒体…     

回转窑窑口筒体结构型式初探

回转窑窑口筒体结构型式初探张道华江苏省邳州水泥厂（２２１３６１）水泥回转窑窑口简体型式常见的有直筒型和缩径型两种。我厂Φ３．０×４６．５ｍ预分解窑，曾先后采用过这两种结构型式，本文就我厂在其使用过程中的体会谈谈个人看法。１对熟料煅烧的影响水泥回转窑内...     

回转窑筒体更换施工方案及实践

我公司Φ4.8m×74m回转窑窑口筒节在使用过程中烧损弯曲变形,公司组织专业技术人员分析原因,制定更换方案,并实施。回转窑窑口筒节更换自2020年12月20日开始,2021年1月5日完成,3月15日投料运行,回转窑筒体无异常,保证回转窑安全连续运转,达到预期效果。     

回转窑窑口筒体的更换

1存在的问题 我公司6号窑Ф4m×56m回转窑自2001年运行以来,正常生产中难免有浇注料脱落现象,导致窑口护板严重烧蚀,引起窑口段节和冷风套有不同程度的烧蚀变形,对回转窑的正常运转存在隐患。存在的主要问题是：窑口段节有变形扩大化趋势,影响到了镶砖的质量,窑体的径向跳动较大;冷风套的烧蚀大大降低窑口的密封效果,风沙较大且密封摩擦片磨损较快。     

回转窑筒体变形挖补法

回转窑筒体变形挖补法王仲山湖南省新化县雪峰水泥集团有限公司（４１７６０４）水泥生产中的回转窑，由于长期在１４００℃的高温下运行，如果操作不当，煅烧带的筒体经常会产生大面积变形。变形后将会影响窑衬砌筑质量，窑衬使用周期会明显缩短，其它经济技术状况也会受...     

回转窑筒体冷却方式浅析

随着水泥生产的发展,对回转窑筒体进行冷却,延长耐火砖使用寿命和周期,越来越受到水泥企业的重视。现根据我公司回转窑筒体冷却的实际情况,简要介绍如下,以供参考。1淋水冷却此种方式简单易行,效果明显,但长期使用过程中仍暴露出许多问题。(1)回转窑筒体锈蚀严重,出现坑点,锈皮脱落。(2)用水量过大,每天需96t,按3.5元/t计算,每天费用336元,窑主机运转率按85%计算,一年费用9.2万元,浪费严重。(3)冷却不均匀,事故率高。窑滚带下部筒体不能够直接淋上水,温度偏高,与淋水部分形成温差,产生应力致使滚带的垫板形变脱落,窑体串动2005/4水泥技术大,…     

回转窑筒体激光测量系统的研制

目前，国内对窑简体和轮带的测量一般都在停窑大修中进行，方法是先清理简体被测处，把窑旋转在不同角度上，用百分表接触简体表面进行人工读数。这种静态测量费时费力、工作效率极低。国外有对窑简体旋转中径向偏摆非接触式测量仪系统．主要由短激光测距仪和微机系统组成，     

铜陵海螺10000t/d回转窑筒体改造实施方案

铜陵海螺10000t/d生产线烧成系统主体设备覫6m×95m回转窑在安装时发现其筒体两侧厚度不一致,一侧为30mm厚钢板,另一侧为50mm厚钢板,难以满足所采用的人字型弹簧板的排版厚度要求,必须改造。采用50mm厚钢板制成的覫6.0m×850mm筒节更换30mm厚同长度筒节的改造方案。详细介绍了该方案的具体实施过程和注意事项等,更换后筒体段节中心线同轴误差在覫2mm之内,完全满足安装精度要求。     

φ5.8m×97m回转窑筒体裂纹研究

以江苏巨龙水泥集团有限公司φ5.8m×97m回转窑筒体为例,进行了回转窑筒体的力学分析、相关模型建立和计算公式的推导.同时,对回转窑筒壁应力,包括弯曲应力、温度应力、焊接温度应力和拘束应力进行了分析研究和公式推导.在此基础上,进行了回转窑筒体安全评定和疲劳寿命的初步估算;其计算结果与现场长时间的统计数据分析结果基本一致.     

铜陵海螺100000t/d回转窑简体改造实施方案

铜陵海螺10 000t/d生产线烧成系统主体设备φ6 m×95 m回转窑在安装时发现其筒体两侧厚度不一致,一侧为30mm厚钢板,另一侧为50 mm厚钢板,难以满足所采用的人字型弹簧板的排版厚度要求,必须改造.采用50 mm厚钢板制成的φ6.0 m×850 mm筒节更换30 mm厚同长度筒节的改造方案.详细介绍了该方案的具体实施过程和注意事项等,更换后筒体段节中心线同轴误差在φ2 mm之内,完全满足安装精度要求.     

φ2.4m×13m磨机简体段节的更换

0 前言 山西大同水泥集团有限公司(以下简称"我公司")有4台φ2.4m×13 m原料磨,由于长年经受研磨体的冲击和料浆的冲涮,磨机筒体磨损严重,特别在一仓附近.如#4磨一仓附近筒体原厚34 mm,现局部仅剩10mm,并有不同程度的裂纹,严重影响磨机的正常运转.为解决这一问题,我公司于2000年、2002年、2004年,先后对#2,#3,#4原料磨进行了筒体更换,都取得满意的效果.尤其是#4磨,其新筒体磨门和衬板螺栓孔因已加工,因此在更换对接时不仅要保证新旧筒体的同心度,还要保证磨门和螺栓孔的相对位置和尺寸.本文以#4磨为例,就φ2.4 m×13 m原料磨筒体段节的更换方案和实施过程作一介绍.     

回转窑窑口筒休的更换

对于新型干法窑来讲,其窑口具有如下特点:①窑口热流量大,冷却带很短甚至没有,窑口环境十分恶劣(出窑熟料1300℃～1400℃,二次风温1000℃～1200℃);②产量大,窑口材料磨损加剧,容易造成窑口筒体的过热变形;③筒体温度高,热膨胀大,材料强度衰减严重;④操作稍有不慎,窑头容易出现正压.因此,其窑口筒体的寿命相对较短.我厂拥有两条RSP型预分解窑(规格φ4×60m),运行近10年已更换过4次窑口筒体.现把我们的做法做一下简单总结,以期能成为引玉之砖.     

Convective heat transfer in a rotary kiln

An experimental study of convective heat transfer from hot air to the solid charge and walls in a non-fired rotary kiln is reported. Ottawa sand was heated by passing it counter-current to a flow of preheated air in a 2.5 m × 0.19 m I.D. rotary kiln. Axial temperature profiles of gas, wall and solids were measured. Local and average convective heat transfer coefficients from gas to solids and from gas to wall were determined assuming plug flow of gas and solids. Solid feed rates to 1750 kg/m² h and air rates to 3300 kg/m² h were investigated at rotational speeds to 6 r/min, holdup ratios to 17% and gas temperatures from 350–590 K. The gas/solids convective coefficient was found to depend on the gas through-put and to a lesser extent on solids holdup and rotational speed. Over the range tested, the angle of kiln inclination, solids throughput and particle size showed no significant effect on heat transfer. Gas/wall coefficients were about a factor of ten below gas/solid coefficients. Heat transfer results are compared to the limited data available in the literature, and to commonly used equations. Correlations of the experimental data on gas/solids, and gas/wall coefficients are presented; data from the literature on the wall/solids heat transfer coefficient are summarized.