不锈钢螺纹堵头的加工

我厂曾接到图1所示的军品螺纹堵头100件,此零件虽然结构简单,但由于零件材料为1Cr18Ni9Ti不锈钢,因而给加工带来了难题。     

不锈钢筛板的冲孔加工

如图1所示零件为不锈钢筛板,材料为1Cr18Ni9Ti,板厚δ=2mm,要求在1000mm×600mm板面上均匀冲出φ3.5mm小孔共13504个。1模具结构的设计由于冲孔密度较大,冲头排列紧密,为使模具紧凑,选取了上下模均镶入模座的结构,卸料采用30mm厚橡胶,通过下模座斜度使漏料自然滑入机床底部(图2     

1Cr18Ni9Ti不锈钢的切削加工

分析了1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢的材料特性和切削加工特点,从刀具材料和刀具几何参数的确定、切削用量和切削液的选择等方面入手,介绍了切削加工此类不锈钢材料的常用工艺方法以及关键技术,并给出了加工实例。     

TiB2基陶瓷刀具切削不锈钢时的切削性能研究

研究了新型TiB2基陶瓷刀具切削奥氏体不锈钢1Cr18Ni9Ti时的切削性能.研究发现:BT30刀具表现出良好的切削性能.其中采用0°前角的刀具比-5°前角的刀具表现出更好的耐磨性.刀具的磨损形式为后刀面磨损和前刀面磨损,后刀面磨损机理为磨粒磨损,前刀面磨损机理为扩散磨损.     

1Cr18Ni9Ti不锈钢件的刷镀工艺方法研究

电刷镀技术是近年来发展起来的机械零部件修复新技术。本文研究了电刷镀技术在奥氏体不锈钢零部件表面损伤修复中的应用,提出了电刷镀修复奥氏体不锈钢件的工艺流程及条件。     

不锈钢筛板的冲孔加工

我单位承接了一项不锈钢筛板的冲孔加工任务 ,所用材料为 1Cr1 8Ni9Ti,板厚δ =2mm ,用户单位要求在1 0 0 0mm× 60 0mm板面上均匀冲出3 5mm的小孔 1 3 5 0 4个 (见图 1 )。由于冲孔直径与板厚比为 1 75 ,冲压加工不容易进行 ,所以冲孔间隙不能按常规计算选取。经过多次试验 ,我们确定采用以下方案 ,最终获得了良好的效果。图　 11 模具结构的设计由于冲孔密度较大 ,冲头排列紧密 ,所以我们选取了上下模均镶入模座的结构 ,保证了模具紧凑。卸料采用δ=3 0mm的橡胶 ,通过下模座斜度使漏料自然滑入机床底部 (见图 2 )。冲头选用GCr1 5…     

1Cr18Ni9Ti不锈钢在高温运行条件下的组织变化及其对性能的影响

对在炼油厂催化裂化高温烟机入口管线上使用的1Cr18Ni9Ti不锈钢的组织进行了试验分析，同时研究了其组织的变化对不锈钢力学性能和物理性能的影响。结果表明：不锈钢高温使用性能的变化是管线裂纹失效的主要原因，这对今后1Cr18Ni9Ti不锈钢的生产和使用将会起到一定的借鉴作用。     

奥氏体不锈钢磨损磨蚀复合改性技术

介绍等离子体基低能氮离子注入、即等离子体源离子渗氮奥氏体不锈钢低温、低压改性技术。等离子体源离子渗氮1Cr18Ni9Ti，AISI1316不锈钢具有耐磨损腐蚀复合改性作用。解决了这类不锈钢表面改性的难题。     

内外空气流道的数控加工工艺

薄壁套类零件在加工过程中由于容易变形和装夹困难，常常成为生产加工中需要解决的难题；如图1所示的内外空气流道零件，材料为1Cr18Ni9Ti，壁厚2．5mm，表面粗糙度值Ra=1．6μm，尺寸精度为IT7，单件小批量生产。该零件由于内外壁由弧面组成，且壁较薄，所用材料的强度又低，装夹和加工非常困难，我们通过分析验证，采取合理的零件加工工艺过程，解决了该零件的加工。     

不锈钢材料磨削工艺分析

不锈钢材料导热性差、韧性大、热强度高、线膨胀系数高,且多数不锈钢材料不能被磁化。以典型不锈钢材料1Cr18Ni9Ti为例,分析了不锈钢材料磨削特性及其加工难点,并针对其特性及难点进行了工序设计及加工方法优化,应用于实际磨削加工过程,取得了良好的效果。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢多轴棘轮效应试验研究

对1Cr18Ni9Ti不锈钢进行了多轴棘轮效应及典型的非比例循环试验研究，表明1Cr18Ni9Ti钢是循环强化材料并表现出明显的非比例循环附加强化。在多轴棘轮试验中，应变幅值、轴向载荷大小及方向对材料强化性能、轴向应变、棘轮应变率有着明显影响。     

不锈钢薄壁长套的加工

在机械加工中，薄壁长套由于容易出现夹紧变形，存在很多加工难点，而对于切削性能差的特性材料，不锈钢薄壁套简的加工就更难，本文将以0Cr18Ni10Ti的长套（图1）加工过程为例，就相关技术进行初步探讨。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢耐蚀性能研究

从1Cr18Ni9Ti耐蚀机理分析入手，对采用常规热处理方式处理后的1Cr18Ni9Ti耐蚀性能进行了对比研究，为不同成分(Ti／C)的1Cr18Ni9Ti选用热处理方式提供参考。     

涂层刀具切削马氏体不锈钢的磨损机理研究

采用Al Ti N涂层硬质合金刀具对1Cr11Ni2W2MoV以及2Cr13两种型号的不锈钢进行车削试验,利用激光共聚焦显微镜观察刀具的前、后刀面磨损形貌,对刀具的主要磨损机理及磨损形式进行分析。研究结果表明:1Cr11Ni2W2MoV的加工难度大于2Cr13;硬质合金刀具切削1Cr11Ni2W2MoV不锈钢时,刀具主要的磨损形式为月牙洼磨损以及边界磨损,失效形式主要为崩刃;切削2Cr13不锈钢时,刀具的主要磨损机理为粘结磨损。     

1Cr18Ni9Ti不锈钢深冷处理后的钻削加工试验研究

经深冷处理后的奥氏体不锈钢1Cr18Ni9Ti属于较难加工材料,本文结合该型号产品的加工需求,以在产品零件上钻削直径10mm的孔作为研究对象.为了获得理想的切屑形状,改善排屑性能,选用合理的刀具及延长刀具寿命,采用硬质合金钻头和含钴白钢钻头加工材料进行对比试验.研究表明:含钴白钢钻头钻削1Cr18Ni9Ti不锈钢的切削...     

汽车衡用马氏体不锈钢连接件热处理工艺改进

为提高汽车衡用2Cr13马氏体不锈钢连接件使用寿命,采用显微组织观察和有限元技术分析了连接件的失效特征和应力分布,对其热处理工艺进行了改进,通过力学性能试验、应力腐蚀试验和疲劳试验等对比了连接件热处理工艺的改进效果.结果表明:因原热处理工艺不当,造成连接件应力腐蚀抗力和强韧性不足;工艺改进后,连接件应力腐蚀敏感指数从原来的51.1%降低到11.4%,综合力学性能得到大幅度提高,可满足连接件设计和使用要求.     

不锈钢喷淋装置的焊接制造工艺

单排喷淋装置（如图1所示）是我公司生产工艺系统中的重要工艺管道装置。为了降低材料成本，减少焊后变形，曾选用20钢制造此装置。但在强碱环境内，使用时间很短，无法满足化工生产的要求。经过试验，确定选用1Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢管制作，但却产生了严重的焊后变形（如图2所示）。     

基于简化力学模型的小孔径活塞筒深孔钻削加工

1Cr18Ni9Ti不锈钢在深孔钻削中面临排屑难、切削力大和刀具易磨损等挑战,然而其在航空航天、船舶、汽车、核工业等军用和民用领域的广泛应用使其备受关注。尤其在小孔径活塞筒的加工中,由于对密封性的高要求和深孔零件自身的特殊性,其加工质量直接关系到使用性能。为解决这一难题,深入研究了1Cr18Ni9Ti不锈钢的深孔钻削工艺。通过分析BTA钻头在深孔钻削过程中的受力情况,建立了相应的钻削力数学模型。同时分析了不同工艺参数组合对钻削力和切屑形态的影响规律,结论是加工过程中的主要影响因素是进给量,切削速度的影响较小。最终确定了一组优化的工艺参数。应用该组参数后,成功实现了排屑顺畅的C型屑产出,显著减小了切削力和切削热,有效缓解了刀具磨损问题。本研究为类似难加工材料的钻削工艺参数选择提供了参考依据。对于提高1Cr18Ni9Ti不锈钢深孔钻削的加工效率和质量,进而提升相关零部件的使用性能具有重要的理论和实际意义。     

不锈钢六方头螺栓的锻造工艺改进

我厂是济南钢铁集团总公司下属的机械设备制造厂，长期承担着总公司内部冶金设备的制造与维修任务。在生产过程中，我们经常承担结晶器中1Cr18Ni9Ti不锈钢六方头螺栓的生产任务。螺栓的零件图见图1。