正火处理对破碎铁素体球墨铸铁组织和性能的影响

为了提高球墨铸铁曲轴的强度和韧性,对铸态球铁进行不完全奥氏体化正火处理,在球铁基体内获得了珠光体及分散状的破碎铁索体组织.分析正火保温温度及保温时间对球墨铸铁组织和性能的影响,发现在奥氏体、铁素体和石墨的三相共存区内,随着保温温度的升高、保温时间的延长,正火后球铁基体中珠光体含量增加、铁素体含量下降,试样的强度、硬度呈上升趋势,韧性塑性有一定的下降.在860～870℃下保温1.5 h的曲轴,具有最佳的综合力学性能.     

低碳球铁研究的现状与展望

低碳球铁是含碳量远低于常规含碳量的球墨铸铁,现在已经发展了四个品种：1）铸态高韧塑性铁素体低碳球铁,2）铸态高强度珠光体低碳球铁,3）准铸态贝氏体低碳耐磨球铁,4）铸态耐热、耐蚀奥氏体低碳球铁.低碳球铁采用传统球铁生产中被认为有＂反球化＂作用的元素作为球化剂,为球化机理的研究提供新的依据.球化元素与＂反球化＂元素均为表面活性元素,没有本质的区别.低碳球铁的优点是成本低、性价比高.     

S195曲轴球化等级石墨球大小和珠光体量的检测及其代表性问题

铸态和正火态的金相检测标准按JB1802—76进行。在日常生产的金相检测中,观察到同一支S195曲轴在不同位置,其珠光体量、石墨球大小等有所不同。为了弄清楚这些问题,进行了铸态和正火态的曲轴解剖,在不同位置取样进行比较分析。具体检测过程与结果如下。     

大功率柴油机球铁机体的铸态性能的控制

大功率柴油机机体采用了铸态球铁整体铸造.采用工频炉熔炼,确定了冲入法球化温度和时间.球化后的铁水用75硅铁孕育,分析了停留不同时间的铸态珠光体含量;探讨了加入合金元素对铸态珠光体量的影响及厚大断面组织变化情况.     

SP1孕育剂及铸态珠光体球铁的实验研究

考察研究了铜、锰、锑、稀土、铝、钙、硅等元素在铸态珠光体球铁中的作用,经筛选后配制出一种强珠光体化复合孕育剂(SPI)。这种孕育剂兼有促进石墨球化、增加石墨球数等多种功能,在生产条件下,以液流孕育方式加入少量(0．08~0．12%)SPI,可使EQ140铸态球铁曲轴本体珠光体量大于75%,机械性能达QT70—2以上。     

低碳球铁的系列化及其应用研究

对低碳球铁中不同种类Sx变质剂的制作工艺和组成进行了研究,对低碳球铁的系列化进行了探讨.研究表明,通过准铸态贝氏体工艺,并利用Sx-2型变质剂对Si-Mn-Cr-Cu低合金化的低碳铁液进行处理,可使低碳球铁稳定获得以针状无碳贝氏体为主,并有一定比例(25%～28%)奥氏体的准铸态贝氏体低碳球铁;含碳≤ 2%的Ni-Si-Cr35 5 2低碳铁液,经Sx-3型变质剂的变质处理,可获得球化良好的奥氏体耐热耐蚀低碳球铁;含2.0%C,2.8%Si的低碳铁液经过Sx-4型变质剂变质处理后,能够在铸态下获得石墨球圆整、金属基体中铁素体比例达85%以上,δ≥10%的高韧塑性铁素体低碳球墨铸铁.     

等温淬火温度对奥贝球铁水脆化行为的影响

研究了等温淬火温度对奥贝球铁(ADI)水脆化行为的影响，水附着条件下不同等温淬火温度处理的ADI均发生水脆化行为，抗拉强度和伸长率显著降低；但随着等温淬火温度升高，ADI的水脆化程度降低。高强度的ADI、淬火回火球铁和珠光体球铁均发生水脆化行为，而铁素体含量高的铸态球铁和铁素体球铁无明显的水脆化行为。     

低碳球墨铸铁断口的观察和分析

利用扫描电镜(SEM)对珠光体、铁素体和准铸态贝氏体金属基体的低碳球铁拉伸断口形貌进行了分析和研究.结果表明,珠光体低碳球铁的断口应属于脆性断裂的范畴;准铸态贝氏体低碳球铁断口中韧窝明显增多,解理花样大大减少,属于韧-脆性混合型断口;铁素体低碳球铁的断口则完全呈现出韧性断裂的特点.研究还表明,ADI在固态相变时,高温奥氏体快速冷却到贝氏体转变温度的过程中,不可能再形成发达的奥氏体枝晶,也不可能再形成枝晶间的缩松区域.因此,ADI可在获得较高强度的前提下,使材料的韧塑性得到大大提高.     

铸态珠光体球墨铸铁EQ—140曲轴的生产

介绍了用冲天炉和1.5吨无芯工频电炉及冲天炉与工频双联熔炼铁水,用Re-Mg-SiFe球化剂进行球化处理和SPI复合孕育剂进行包外孕育,并结合合理的开箱工艺,生产铸态珠光体球铁EQ—140曲轴。     

破碎铁素体球墨铸铁件的生产

在球墨铸铁件生产过程中,优化化学成分并严格控制铁液温度,选用低稀土镁球化剂,用盖包法进行球化处理,采用部分奥氏体化正火热处理,获得高强高韧球墨铸铁,其基体组织为珠光体和破碎铁素体.     

DA471球铁凸轮轴热处理工艺研究

采用覆砂铁型生产了DA471型QT700—2球铁凸轮轴，其铸态显微组织由50％～85％的珠光体和球状石墨组成，球化率大于85％。论述了正火（雾冷和强风冷却）和回火温度对凸轮轴中显微组织和力学性能的影响。结果表明，正火加回火后凸轮轴的珠光体含量大于95％，抗拉强度和伸长率分别大于700MPa和3％。该凸轮轴已经大量使用。     

等温淬火工艺对铸件组织和性能的影响

通过控制球铁的熔炼和球化过程,优化工艺参数,分析金相组织、测试试样的力学性能、进行曲轴抗弯等试验,研究了等温淬火工艺参数对等温淬火球铁的组织和性能的影响,不同的奥氏体化温度、等温温度和时间所获得的金相组织和力学性能有较大的变化.优化选择了等温淬火工艺,获得了优良的性能,使等温淬火球铁曲轴的抗拉强度高于900 MPa,伸长率大于6%,硬度在28～32 HRC.     

剩磁法检测S195球墨铸铁曲轴

介绍了对球铁试样进行磁化后测量剩磁,再由P—Br曲线上查阅正火珠光体量。     

Cr合金铸态球墨铸铁的组织和性能——Cr在铸态球墨铸铁中的应用(1)

研究了Cr铸态球铁抗拉强度、伸长率、硬度与珠光体体积分数的关系曲线,比较后认为Cr铸态球铁比Cu铸态球铁具有更好的疲劳性能.车削试验表明:Cr铸态球铁车削力大于Cu铸态球铁而小于钢;钻削试验结果显示:Cr铸态球铁的钻削力大于Cu铸态球铁而小于钢.     

铬铸态球铁的研究——铬铸态球铁的组织与性能(上篇)

总结了铬铸态球铁生产的基本规律、各常规性能与组织的关系、性能之间的关系、疲劳性能的试验与对比。试验和实践证明,铬是球铁有利的元素,其在球铁中的含量可超过0.05%,可作为球铁的合金化元素,熔制铸态球铁,不需正火或退火,与含铜铸态球铁相比生产成本较低,试验表明：铬铸态CA曲轴的疲劳性能远远高出锻造45钢CA曲轴。而且疲劳性能超群,铸造工艺性甚好,废品率低。     

铸态珠光体球墨铸铁276Q曲轴的生产

ProductionofAs－CastPearliteS．G．Iron276QCrankshaftChenLianta0前亩微型车276Q发动机曲轴长川以来采川珠光作球份铸铁铸造,经正火十高温！目火的工艺生产。为了简化生产工艺,缩短生产周州,降低成本,用稀土镁球化剂,采用冲入法生产铸志珠光作球批铸铁。经过试验,全精铸件的铸态珠光体含量均达到90％－95％,符合技术指标要求。1276Q曲轴的技术条件对回曲轴铸件外形尺寸为315x124．5x120mm,其中主轴颈452mm,材质为QT700－2。其技术要求：铸件应正火处理,硬度2狈一30规民正火后珠光作方虽不低于85％,球化率不低于3级,球…     

铸态QT800-2球铁研究及其在曲轴上的应用通过鉴定

湖南大学和湘潭汽车配件厂采用Cu、Cr合金化及瞬时孕育,在冲天炉条件下研制成铸态QT800一2球铁,并浇注了EQl40曲轴,经疲劳和装车试验结果表明,它可代替正火态球铁曲轴。铸态QT800-2球铁研究及其在曲轴上的应用通过鉴定@宋麟玉 @王立人~~     

热处理工艺对超高碳钢显微组织及磨损性能的影响

研究了不同热处理条件下超高碳钢的微观组织,分析了滑动速度和载荷对其摩擦磨损性能的影响.结果表明,球化退火后,其组织由铸态时的细片状珠光体加网状碳化物变成球状或粒状的珠光体;正火后,高碳钢组织转变为片状珠光体加颗粒状碳化物;淬火+低温回火后,碳钢组织转变成回火马氏体.在球化退火、正火及淬火条件下,材料的摩擦系数均随滑动速度和载荷的增大而减小;磨损率则随载荷的增大而增大,随滑动速度的增大而减小.在相同条件下,高碳钢在淬火+低温回火处理后的摩擦系数和磨损率明显低于球化退火后的摩擦系数和磨损率.     

稀土镁球铁的包嘴随流孕育

用加入量为0.13～0.19％的细硅铁粒作包嘴随流孕育,可使球铁铸态机械性能满足QT40—10的要求;正火态机械性能满足QT90—2的要求。珠化率达1～2级,石墨球径达1～2级。     

金属型铸造高韧性铸态铁素体球铁

一、绪言一般球铁用金属型铸造时,因急冷而产生白口和珠光体,其铸态延伸率几乎为零。用铁素体化退火方法,虽可稳定材质的组织和延伸率等,但由于表面氧化,会降低金属型铸件的尺寸精度,且不经济,生产上也有局限性。为此,笔者研究了金属型铸造中,硅量和锰量的变化对球铁铸态机械性能和组织变化等的影响,并探讨了用金属型铸造获得高韧性铸态铁素体