往复式压缩机工艺管线振动超标与治理

针对天然气长输管线常用的往复式压缩机工艺管线振动严重超标的问题,通过对不同工况下关键测点的振动测试和压力脉动分析,结合测点的测试数据和频谱特性,得出了压力脉动是导致管线振动主要原因的认识。为了控制压力脉动以消减激振力,根据现场的工艺要求,提出了增加汇气管的缓冲容积和改善管道配置的治理措施。完成整改后,再次进行了关键测点的振动测试和压力脉动分析,数据表明:整改前后压缩机在相同工况参数下运行时,测点最大振动位移由289.76μm降低到47.2μm;最大振动速度由34.26 mm/s降低到5.18 mm/s;压力脉动也符合API 618标准的要求。同时,管线的振动烈度满足多台压缩机同时运行的要求,使得增压站的天然气处理量至少由67.41×10~4m~3/d提升到119.52×10~4m~3/d。该案例表明,对压缩机进行变工况振动测试和频谱特性分析,可方便地找出主要振动源,为管道的减振治理提供依据。     

焦化厂煤气鼓风机前吸力自控新方案

我厂第一座焦炉于1970年建成投产,但鼓风机前吸力自控系统一直未能投入运行。我们认为原设计方案将鼓风机前吸点P_(2-1)和翻板P_(2-3)都置于初冷器与鼓风机之间的同一管道上(见图一)不合理。当集气管的压力P_(1-1)由于煤气量增加而上升时,开大翻板P_(1-3)放出部分煤气,P_(1-1)即可下降到规定值。假定此时其它条件都不变,由于P_(1-3)开大,大量煤气进入鼓风机前的管道     

空气压缩机高压缸振动分析

我公司二化肥合成氨装置是 1996年从加拿大引进的二手设备 ,于 1999年正式投产。其中空气压缩机组是 196 5年由美国DELAVAL公司制造的 ,压缩机分为高低压两缸四段 ,高压缸叶轮与轴间为无键过盈配合 ,高压缸径向轴承为 5块可倾瓦 ,止推轴承为金斯伯雷型 ,机组工艺流程见图 1。1 段间换热器　 2 10 1 JT汽轮机　 3 10 1 JLP压缩机低压缸　 4 10 1 JHP压缩机高压缸图 1　 10 1 J/JT空气压缩机组工艺流程2 0 0 2年 7月机组大修后运行状况良好。2 0 0 3年3月 ,随环境温度升高 ,高压缸轴承振动呈跳跃式变化。中午气温最高时 ,振动值达 1…     

鼓风机轴承频繁损坏原因分析

<正>型鼓风机为四级离心式鼓风机,主要为某厂的曝气池提供曝气风,风通过曝气头曝气来降低COD,是该厂污水车间的主要设备,其中2#鼓风机自2009年10月投入运行以来,轴振动始终超标,频繁更换轴承,直接影响了污水环保指标的控制。     

离心压缩机组透平振动诊断与原因分析

离心压缩机组V-VT101是苯酐装置的重要关键设备,是公司重点特护机组。压缩机型号为G TO98LiLo,单级叶轮,轴功率1360kW,额定转速4472r/m in。汽轮机型号ENK25/28/37.5,抽汽凝汽式透平,叶轮级数18级,调速范围8020～13392r/m in。2004年3月13日,透平前、后轴承振动值突然增大,并且呈持续增长的趋势,前轴承的最大振幅为57滋m。为找到振动的原因,我们及时进行了仔细的分析,以便为抢修决策提供科学依据。1透平检修前振动测试与分析机组测点布置如图1所示。根据我们对机组振动信号采集到的数据表明,透平联轴节两侧的轴承(测点③④)振动值较小,…     

GM55L型鼓风机在污水处理中的应用

兰州石化公司污水处理厂始建于20世纪50年代,设计污水处理能力为10 000 m3/d,上世纪70年代对污水处理场进行扩容改造后,污水处理量提高到50 000 m3/d,采用传统的活性污泥法工艺进行污水处理。在污水处理工艺系统中,生化曝气处理污水是关键环节。曝气鼓风机是为曝气流程系统提供风源的重要设备,其电耗占污水处理厂全部电耗的50%~60%。我厂原采用的是3台前苏联产的360-22-2和3台国产的D300-43多级离心鼓风机,正常运行需开1台D300-43及2台360-22-2式鼓风机。该机组自投入运行到上世纪90年代后,因机组老化、电耗大、备件组织困难及机组修复质量…     

渣油加氢柱塞泵减振分析

根据油田系统柱塞泵选型的渣油加氢装置高压柱塞泵振动严重,造成泵和入口管线不能正常使用,维修管理成本高。为解决柱塞泵振动问题,根据柱塞泵的工作原理和产生振动原因,分析了减振的措施:优选柱塞泵出口和入口管径、安装蓄能器、优化管线布置、避免共振、优化工艺参数、加强设备管理等。根据炼油装置实际情况在柱塞泵结构设计、传动速度比、管径选择及支架加固等方面对装置进行了改造。改造后泵体振动X方向3.4 mm/s,Y方向3.8 mm/s,Z方向2.9 mm/s,泵进、出口管线振动速率控制在4.0 mm/s以下,高压柱塞泵及相关管线故障率降低。     

催化装置压缩机振动分析及改进

某厂因催化装置的生产工艺改变 ,遂对富气压缩机组进行了改造 ,主要内容是富气压缩机的转子、隔板以及轴封 ,并将单向离合器与压缩机、压缩机与齿轮箱、齿轮箱与电机联接的三套联轴器由齿式更新为叠片式联轴器。但改造以后试车发现该机组振动较大 ,已影响机组的正常运行。机组布置见图 1。图 1　机组布置示图1　振动现象该机组安装了Ｂｅｎｔｌｙ的 72 0 0和 330 0系列传感器 ,径向振动探头分别布置在靠齿轮箱侧和汽轮机侧。比较几次试车数据 ,发现机组的振动主要集中在压缩机上 ,特别是靠近压缩机转子悬臂端 (压缩机轴靠近齿轮箱侧 )位置振…     

月桂醇聚氧乙烯(9)醚乙酸钠的合成与表面活性研究

用正交实验法考察了新型表面活性剂月桂醇聚氧乙烯 (9)醚乙酸钠 (AE9C Na)的合成工艺条件 ,结果为 :月桂醇聚氧乙烯醚 (AEO 9)与氯乙酸的摩尔比为 1∶ 1 .0 5 ,反应温度 80℃ ,反应时间≥ 5 h,有机碱复配混合物催化剂用量 (对反应物 ) 2 .5 g/ mol,收率 >95 %。对 AE9C Na的表面活性进行了分析测定 ,结果表明 ,表面张力 2 1 .4× 1 0 - 4N/ m,CMC1 .8× 1 0 - 3mol/ L,罗氏泡沫高度 1 67mm,乳化性 (液体石蜡 ) 1 3 5 s,增溶性3 .2 m/ mol,润湿性 (0 .2 %溶液 ) 2 6.1 4s,分散性 LSDP2 8% ,去污性 (0 .2 %溶液 ) 64.5     

污水配制的Al3+交联聚合物凝胶性能特征

用大庆采油二厂的污水(矿化度4013mg/L)配制不同HPAM浓度的Al3 交联聚合物凝胶,在气测渗透率1 25μm2的人造岩心上,按清水(矿化度729mg/L)—凝胶—污水或清水的注入程序,注入量>5PV,测得凝胶中HPAM浓度为0 6、0 5、0 4g/L时,残余阻力系数FRR(368 6～277 4)大于阻力系数FR(266 7～246 0),二者均随HPAM浓度减小而减小;后续注入清水时FRR较低;凝胶中HPAM浓度为0 3g/L时FRRFR;聚合物溶液的粘度略低,在放置过程中FR和FRR大体不变,FR和FRR值很小且FRR相似文献   

原油罐底板腐蚀原因分析

1 概 况2000年5月金陵石化有限公司炼油厂原油中转站车间的901#罐清罐检修时,发现罐底板的边缘板和中幅板之间的焊缝撕裂,边缘板、中幅板内外表面均有大量蚀坑,局部已腐蚀穿孔,严重威胁油罐的运行安全。该罐1988年12月投用,储存介质为原油,直径为40.5m,材质为16MnR、A3F。　2 腐蚀情况及原因分析2.1 901#罐底板腐蚀情况罐底板的边缘板和中幅板之间的焊缝裂纹长达15cm,罐底板边缘板的防渗漏层被损坏,边缘板多处腐蚀穿孔(见图1,图2),中幅板的内外表面出现大量的蚀坑,蚀坑最深达5.8mm,坑径达5～15mm,蚀坑成片(见图3)。综合以上情况,我们…     

减缓锅炉氧腐蚀的措施

1 前 言山西焦化股份有限公司焦化二厂供汽车间有两台UG-35/3.82-Q蒸汽锅炉(编号为1#、2#)和一台TG-35/3.82-Q蒸汽锅炉(编号为3#),其产蒸汽用于该车间两台一次抽汽式汽轮机作功(一台型号为C6-3.43/0.981,另一台型号为C6-3.43/0.49)和全厂生产、生活用蒸汽,并担负着全厂供电、供热的双重任务。为确保我厂正常生产和生活,需要在一台锅炉备用的情况下,两台锅炉长周期安全稳定运行。但在2002年6月份,经当地劳动部门和我厂技术人员对锅炉安全检查,发现锅炉汽包、对流管束等受热面氧腐蚀相当严重,腐蚀深度平均1.5mm,平均年腐蚀深度为1mm/a。…     

污水降解聚合物因素分析及控制方法

聚合物AT-420在大港港东油田新鲜回注污水中的溶液粘度很低,浓度4 g/L时仅为20 mPa.s,为放置20小时的该污水所配同浓度溶液粘度的1/6。AT-420污水溶液的粘度随污水放置时间的延长而增大,前80分钟增速很快,此后增速大大减小。用抗盐聚合物(一种AM共聚物)所作的研究表明,引起溶液粘度降低的主要因素,在港西油田为Fe2 ,在羊三木油田为Fe2 和H2S;聚合物盐水溶液粘度随Fe2 Fe3 加入量的变化,证实Fe2 是引起溶液粘度下降即引起聚合物降解的主要因素,配制聚合物溶液用的污水中Fe2 浓度宜低于0.2 mg/L。硫脲和硫代硫酸钠均可减轻污水溶液中聚合物的降解。在港东、港西、羊三木三个注聚站的污水储罐上安装了喷淋装置,使曝气污水中Fe2 浓度大大降低,但曝气污水和用曝气污水配制的聚合物溶液储存12天后,Fe2 浓度又升高。建立了污水通气曝氧—过滤除三价铁化合物—除氧三段处理工艺,建成了包括前两段的处理装置,处理后现场污水中Fe2 浓度稳定地降至0.2 mg/L以下。图6表2。     

含油污水高效絮凝剂

研制出适用于低温含油污水处理的DX - 1高效絮凝剂 ,可去除污水中的油珠和悬浮固体 ,使污水水质得到有效地净化。1 室内试验(1)不同加药浓度试验。对DX - 1絮凝剂进行了不同加药浓度试验 ,在加药浓度为 4 0mg/L时 ,可以保证处理后水质达到指标要求。试验结果见表 1。表 1　DX - 1絮凝剂不同加药浓度试验结果序号样品名称 加药浓度(mg/L)悬浮固体含量(mg/L)污水含油量(mg/L)1DX -110 2 0 2 9 82DX -12 0 15 5 8 83DX -13 0 11 3 8 54DX -14 0 8 2 5 65DX -15 0 7 44 16DX -170 5 2 2 37DX -110 0 2 5 0 88空白 0 10 7 2 49…     

重催装置四机组改造

1 前 言我厂重油催化裂化装置四机组1991年投产,由烟机、轴流风机、汽轮机、齿轮箱、电动/发电机组成,机组结构见图1。由于轴流风机、工业汽轮机、齿轮箱先天不足,因此运行状态很不理想,现场显示轴流风机振动值已达100mm,汽轮机振动值高达160mm,机组已经运行在极端危险的工况下。同时,由于四机组经常发生故障,相当一段时间要靠备用风机来维持生产,而备用风机的风量只有主风机的70%,装置处理量大幅降低,严重影响厂里的经济效益,因此必须进行改造。图1 四机组平面结构2 四机组改造考虑到机组改造施工是利用装置大修期间,时间紧迫,所以必须…     

腈纶企业如何进一步提高市场竞争力

随着纺织行业的全面振兴，国内大部分腈纶厂呈现出产品畅销，盈利能力不断增强的良好局面。2003年突发的伊拉克战争和非典疫情是腈纶行业没有预料到的，但总体对行业的发展带来的影响微乎其微。腈纶行业毛利率从2002年的3．86％跃升到2003年的12．08％，2004年l～4月．毛利率也达到9．06％，全行业实现了整体盈利。中国是世界上最大的腈纶消费国，从1999年以来，年需求增长超过了6％．而世界平均增长小于2％。2003年世界腈纶产量2600kt(见表1)。     

S250—2平动椭圆振动筛的研制与开发

S2 5 0— 2平动椭圆振动筛结构的新颖之处在于将两个振动器对称倾斜放置于筛箱出口的上部。 2台电动机以V形对称倾斜放置在筛箱上方 ,调节偏心块的相位角 ,形成平动椭圆振动轨迹 ;将电动机平行放置可产生直线运动轨迹。通过转换振动轨迹 ,可以满足振动筛在不同工况下使用。该型筛筛面垂直加速度 6 4m/s2 ,振动轨迹椭圆度 1∶3,水平速度 0 36m/s ,振幅 (双 )6 4mm ,筛箱横向偏摆 0 0 3mm ,噪声 80dB ,均符合标准值要求。该筛具有良好的适应性 ,对易碎、粘泥地层优势突出 ,其处理量比直线筛大 2 0 % ,钻井液飞溅小 ,能有效地清除钻井液中的有害固相。     

大庆油田含油污水水质控制方法

大庆油田采油八厂现有水质处理站 2 4座 ,其中 ,污水处理站 4座 (其余 2 0座为清水处理站 ) ,建设规模为 0 5 8× 10 4m3 /d ,运行负荷为 0 5 1× 10 4m3 /d ,水质处理采用两级沉降、两级过滤工艺。2 0 0 0年以来 ,全厂污水水质不合格主要表现为悬浮物和腐生菌、铁细菌超标 ,     

注剂对提升管反应器催化剂径向分布的影响

在冷模实验装置上,考察在不同操作参数条件下注入催化剂对反应器催化剂径向密度分布的影响。采用向上45°对称注入提升管反应段的注剂结构,在提升管注料口上部250,900,1 300 mm处分别布置了三层径向密度分布测点,径向位置分别取r/R=0.2,0.4,0.6,0.75,0.9各点,在提升管催化剂循环强度W_s=770 kg/(m~2·s)(对应提升管催化剂循环量G_(s1)=8.7 kg/s);提升管表观气速依次为U_g=8.46,10.32,12.38 m/s;提升管催化剂注入量G_(s2)=0.8,1.4 kg/s;催化剂注入速度U_注=4.1m/s的条件下采用光纤密度仪测定提升管反应器径向密度分布。实验及分析表明,采用该注剂方式对提升管反应器注剂区径向密度分布有较为显著的改善作用,使得提升管反应器注剂区径向密度分布更趋均匀,有利于提升管反应器剂、油均匀接触反应。采用此结构形式注入催化剂,对提升管反应器边壁区催化剂密度的显著影响区域大约在距注入口0.6 m范围以内。为保证催化剂平稳、均匀注入提升管反应器,其注入速度应不小于4 m/s。     

合成气压缩机故障分析诊断（续）

4、比较恶劣的故障,从图13～16和图18～20所示的低压缸前、后轴振动波形和频谱图中看出:前、后轴振动波形均发生了波形的截断,频谱图上均出现了1/iω的低次谐波成份(i=2)。尤其是低压缸后轴A点的1/2ω的半频振动超过了主频振动,波形的截断很明显。低压缸前、后轴振动都出现了中间谐波3/2ω频率分量,低压缸前轴A、B点3/2ω频率振动分量为9.9949和13.78331μmp-p,均比后轴大,后