海底管道阴极保护电位的分布

海底管道将穿越不同环境的海水,海水的电导率和管道本身防腐蚀涂层的完好率,将极大地影响海底管道阴极保护电位的分布,而实测又受到多种因素的限制。为了准确地获取其真实分布状态,建立了海底管道阴极保护电位分布的数学模型,采用FLUENT软件对海底管道阴极保护电位进行模拟计算,研究了不同海水电导率和管道涂层破损率对管道阴极保护电位分布的影响。结果表明:模拟计算结果与实际测量结果吻合良好;阴极保护电位随海水电导率的升高而降低;管道涂层的破损率越低,越有利于阴极保护电位的均匀分布。     

阴极保护数值计算中土壤电阻率的选取

为了确定土壤电阻率分布方式对储罐底板阴极保护电位分布的影响,建立了储罐底板外侧阴极保护电位分布的数学模型,利用COMSOL软件计算在不同土壤电阻率分布方式下储罐底板外侧阴极保护电位的分布,研究了不同直径储罐在土壤电阻率分别为恒定、分层均匀、连续分布3种方式下阴极保护电位分布的计算误差。结果表明:采用土壤电阻率分层均匀分布方式下的计算误差最大为1.89%,恒定均匀分布方式下的计算误差最大为5.82%;储罐直径越大,数值计算的误差越小;通过COMSOL软件建立二次电流分布模型,其模拟计算结果与实际测试结果吻合良好,可以为阴极保护数值模拟中土壤电阻率的选取提供理论依据。     

石油储罐外底板阴极保护工程实例

将网状贵金属氧化物阳极(MMO)应用于原油罐外底板阴极保护工程中,采用高纯锌参比电极与Cu/Cu SO4参比电极对储罐外底板的阴极保护效果进行监测。从5年的阴极保护运行数据可以看出,超过95%的储罐外底板的阴极保护电位负于-0.85V(vs.CSE),储罐外底板处于良好的阴极保护状态。     

数值模拟计算在地下管线及储罐的阴极保护设计中的应用

介绍了用于阴极保护系统设计的几种数值模拟计算方法。描述了数值模拟计算在地下管线及储罐的阴极保护系统优化设计方面的应用。通过工程应用实例,重点介绍采用基于边界元的Beasy数值模拟软件系统得到地下管线及储罐罐底的阴极保护电位和电流密度分布及其干扰因素影响的计算结果。     

储罐的防腐蚀涂装与阴极保护问题探讨

本文主要针对储罐的防腐蚀涂装与阴极保护问题进行相关论述,在分析储罐的腐蚀的基础上,提出了储罐的防护措施,具体包括储罐与气相腐蚀的防护和储罐与储存介质接触的防护,最后分析了原油储罐的阴极保护问题,对于进一步发展储罐防腐保护具有一定作用。     

涂层破损对船体阴极保护电位分布的影响

采用缩比模型法研究了船体涂层破损率、常见破损位置及控制电位对船舶阴极保护电位和保护电流分布的影响。结果表明,船体所需的保护电流和电位分布不仅与涂层破损面积有关,还与阳极和参比电极相对于涂层破损处的位置有关,通过合理布放参比电极和辅助阳极,即使涂层破损率达到10%,船体仍得到良好保护,且电位分布均匀。基于上述结果确定了船舶阴极保护辅助阳极和参比电极位置、控制电位设计原则。     

辅助试片法管道阴极保护电位的精确测量

通过测量管道的阴极保护电位,对管道的保护效果进行评价,是最简便而通用的方法。但是,通常测量的通电电位并不是管道的真实电位。本文提出了一种基于辅助试片法的阴极保护电位测试系统,在阐明其结构设计的基础上,通过现场实验数据进一步探究了断电电位采集时间和真实极化电位的确定方法。实验结果表明,该断电电位测试系统工作可靠、测量精确,得到的消除IR降后的阴极保护电位能真实反映管道保护状况。     

温度对L450管线钢最小阴极保护电位的影响

通过动电位极化以及恒电位极化试验,采用失重法、阳极Tafel直线段反推法等技术手段,针对温度对最小阴极保护电位的影响,探究了不同温度条件下模拟土壤溶液中埋地管道L450的最小阴极保护电位,以期阴极保护系统达到最佳的保护状态,避免因阴极保护不足而造成管道腐蚀穿孔的现象,从而科学有效地提升管道腐蚀防护的适用性和正确性.结果...     

铜离子及电位对5083铝合金阴极保护行为的影响

目前有关船体防污涂料中的铜离子及阴极保护电位对铝合金船体的腐蚀电化学研究不够深入。通过极化试验、电化学阻抗谱(EIS)测试及外加恒电位阴极保护试验,并结合腐蚀形貌观察,研究了5083铝合金在有无Cu~(2+)的3.5%NaCl溶液中的极化及腐蚀特性,并结合不同电位下的阴极保护行为,探讨了其阴极保护电位范围。结果表明:防污剂中的Cu~(2+)沉积在铝合金基体表面会造成防腐蚀性能下降,降低铝合金舰船的阴极保护效果,应该避免Cu~(2+)的渗入;阴极保护电位过正,保护效果不佳,会造成铝合金表面发生点蚀,但若阴极保护电位过负,表面会发生析氢腐蚀,因此其合理的阴极保护电位范围为-1.00~-1.10 V(vs SCE)。     

地下金属构筑物阴极保护效果评价准则的研究进展

简要分析了评价阴极保护效果的3个定量准则在阴极保护工程实践中存在较大差异的原因,并根据腐蚀电化学原理,探讨了100 mV极化值准则下保护对象的腐蚀速度,结果表明,100 mV极化值准则更加科学、经济,能够满足工程实际的需要.     

梯度分布对密度梯度金属空心球阵列动力学性能的影响

梯度及梯度排布是密度梯度多孔材料设计中的关键性问题。该文基于分层梯度金属空心球阵列模型,重点讨论了不同冲击速度下,梯度分布对金属空心球阵列动力学性能的影响。研究结果表明：在低速冲击下,梯度金属空心球阵列的动力学响应只取决于梯度的大小而不敏感于梯度的空间分布;而在中高速冲击下,梯度金属空心球阵列的动力响应不仅取决于梯度的大小,而且必须考虑梯度的空间分布。一定冲击速度下,梯度分布决定了材料内部的应力分布和材料的能量吸收过程,但吸收的总能量由材料的相对密度决定。考虑到对被冲击防护结构的保护,从冲击端高密度向远端低密度的梯度分布更有优势。该文的结论为实现多孔材料冲击动力学性能的多目标优化设计提供了新的设计思路。     

U型样品池中电场分布仿真及其对Zeta电位测量的影响

为探究电场稳定性对测量纳米颗粒溶液Zeta电位的影响,对主流的U型样品池进行电场仿真实验;根据仿真结果发现的U型样品池底部的电场强度分布存在不均匀的问题,选取U型样品池两侧竖直臂的中点位置作为新的探测点,并采用粒径为800 nm的聚苯乙烯带电颗粒悬浮液设计基于电泳光散射法的对比实验。结果表明:U型样品池两侧竖直臂,其电场强度稳定在0. 65 V/mm;在样品池底部,电场强度存在较大分布,从0. 48到0. 75 V/mm。在20～60 V的不同电泳电压条件下,两侧竖直臂Zeta电位的最高标准差为2. 94,是底部Zeta电位最低标准差的1/2;其多普勒频移与电泳电压的一次线性拟合度R~2超过0. 99,而底部的仅为0. 97。     

客户关系管理中客户分布的动态模型及其应用

在静态的客户金字塔模型的基础上,应用马尔科夫链的基本原理,建立了动态的客户金字塔模型,包括等级分布的基本方程、客户平均转移周期方程和客户分布预测方程。通过真实的企业销售数据,说明了模型的意义和用法,并验证了该模型的正确性。     

氨基烃基膦酸化合物的合成及其金属缓蚀性能的研究--氨基烃基膦酸化合物的金属缓蚀性能(Ⅱ)

将氨基烃基膦酸作为金属缓蚀剂对A3钢进行缓蚀研究,试验表明,氨基烃基膦酸是一种典型的阳极缓蚀剂,适合碱性溶液中使用;当其与锌盐复配时,缓蚀效果明显提高;其中乙基氨基苄基膦酸,乙酸氨基苄基膦酸,乙二胺二苄基二膦酸的缓蚀效果较为理想.